硫酸盐还原菌 (SRB) 是一类广泛存在于自然环境中可以利用硫酸盐类物质作为呼吸代谢电子受体的厌氧类微生物，是造成金属腐蚀破坏和设备故障的主要原因之一，已经成为一个重要的研究课题。由于微生物活动的复杂性，生物膜内SRB与金属表面的相互作用缺乏深入的研究，其诱导腐蚀机理和腐蚀过程尚不清楚，难以进行有效的腐蚀预测。基于此，本文从SRB生物膜的呼吸代谢角度介绍了其诱导金属腐蚀的研究进展。介绍了SRB的生态特征和厌氧呼吸过程，重点综述了SRB腐蚀机理，包括阴极去极化、代谢产物腐蚀、浓差电池作用和胞外电子传递等理论，最后简要介绍了微生物腐蚀 (MIC) 研究的方法与技术手段。

将水淬、空冷方式热处理的X80钢与供货状态（原始组织）X80钢相比较，用动电位极化曲线和动电位交流阻抗谱研究不同组织X80 钢在0.5 mol/L Na₂CO₃+1 mol/L NaHCO₃高pH值土壤模拟溶液中的点蚀电化学行为。结果表明，水淬热处理后的X80钢更易钝化，点蚀敏感性低，但维钝电流较其他两种组织的都大；三种组织的X80钢极化电阻和电极表面状态常数n值随电位的变化规律基本一致，但水淬组织的n值在不同电位区间分别高于或低于其他两种组织；这些电化学行为的差异与不同组织试样表面钝化膜的非均匀性和致密程度有关；动电位极化法和动电位电化学阻抗谱法所得结论一致，腐蚀电流密度随电位的变化及电极极化电阻随电位变化都可用来反映电极的点蚀行为。

采用深海高效串型试验装置对深海环境中304不锈钢进行实海腐蚀实验，并利用SEM，EDS，EIS和XPS技术，分析了304不锈钢在1200，2000和3000 m海深下的腐蚀行为。结果表明：304不锈钢在深海中的腐蚀速率较小，在1200，2000和3000 m深度海水中暴露0.5 a的腐蚀速率分别为1.84，2.07和3.11 μm/a，腐蚀速率随着海水深度的增加略微增大；各海水环境因素对304不锈钢深海腐蚀速率的影响程度由大到小为：压力＞氧含量＞电导率＞温度＞pH值；深海环境中，304不锈钢表面局部发生缝隙腐蚀，缝隙腐蚀深度随海水深度增加而加深；深海试样腐蚀产物主要是Fe₃O₄和NiO。

采用动电位极化技术、慢应变速率拉伸实验 (SSRT) 以及扫描电子显微镜 (SEM) 等方法研究了硫酸盐还原菌 (SRB) 新陈代谢对2205双相不锈钢 (DSS) 在3.5% (质量分数) NaCl溶液中的应力腐蚀开裂 (SCC) 行为的影响。结果表明，与无菌溶液中相比，SRB的存在促进了2205DSS的阳极溶解过程，诱发了点蚀，为SCC萌生提供了裂纹源。2205DSS的SCC敏感性与SRB活性浓度呈正相关，在稳定生长期SRB活性浓度最大，此时2205DSS的SCC敏感性最大。2205DSS在含SRB的3.5%NaCl溶液中发生的SCC机理为阳极溶解和氢脆混合控制机制。SRB作用下，2205DSS中铁素体相表现为穿晶解理特征，奥氏体相表现为韧性撕裂的特征，铁素体相具有更高的SCC敏感性。

采用全浸腐蚀、腐蚀失重测量、电偶电位和电偶腐蚀电流等试验研究方法，将T300/5222、T300/5405和T300/QY8911三种碳纤维复合材料与LY12CZ、7B04和2D70三种铝合金相互偶接，研究由于电偶腐蚀的存在，对铝合金及复合材料腐蚀行为的影响，用SEM方法观察其腐蚀形貌。结果表明，碳纤维复合材料与铝合金的电偶腐蚀作用，促进了铝合金表面点蚀的形成与扩展，电偶作用使铝合金腐蚀的溶解速率明显加快，而与铝合金偶接的复合材料表面形貌基本无变化，复合材料与铝合金之间电偶腐蚀电流较大，二者之间电偶腐蚀十分严重。

获得了17种钢在我国7个试验点的16年大气暴露腐蚀试验数据，试验点的环境包括了亚热带、温带、工业性、海洋性，干燥环境及湿热环境等各种典型环境。钢的大气腐蚀的发展遵循幂函数规律：D=Atn；其中D为腐蚀深度（mm），t为暴露时间（年），A、n为常数。短期暴露所显示的大气腐蚀规律与长期暴露所显示的不同，可靠的大气腐蚀参数只能来自长期暴露。对碳钢和低合金钢，危害最大的污染是SO2及氯离子。SO2在开始一、二年危害作用很突出，但在以后作用明显下降。对非耐候钢，湿热条件对长期腐蚀的影响非常大，如果加上污染，会造成特别高的腐蚀。

利用面向对象的Vision C++语言,采用蝶形傅立叶算法开发了电化学噪声分析软件ENAN.软件ENAN可以分析实验室现有电化学工作站(CHI 660A,IM6E,powerlab)所采集的电化学噪声,得到功率密度谱(SPD),线性最小二乘法,计算出相应的特征参数及由此计算出孔蚀判据SE和SG实验验证:软件操作简单,结果重复性良好,参数SE和SG能对应于孔蚀的强度和趋势,从而可以用该软件准确快速判断孔蚀的发生.

采用面向对象的编程语言Visual Basic(VB)编制了金属材料海洋环境腐蚀数据咨询管理和预测诊断系统，系统中包含常用金属材料实海腐蚀数据和腐蚀形貌图谱的图文数据库。除常用的数据库管理功能外，还具有一定的腐蚀预测和腐蚀形貌诊断功能。腐蚀预测可分为人工神经网络模型预测和灰色模型预测，人工神经网络模型根据材料的合金成分或海水环境因素对材料的腐蚀进行预测，而灰色模型用于对材料的长期腐蚀数据进行计算并给出灰色模型参数。由扫描得到的金属材料的腐蚀形貌图像的灰度值分布或分形特征值和对应的腐蚀形貌作为知识库，通过模糊模式识别理论建立了腐蚀形貌分析诊断系统，可以对材料的腐蚀形貌进行诊断。

采用响应曲面法对微弧氧化电解液体系进行了优化，并在5083铝合金表面进行了单致密微弧氧化涂层的制备。通过扫描电镜、X射线衍射仪、显微硬度计和极化曲线对铝合金微弧氧化膜的微观组织、显微硬度和耐蚀性进行了研究。结果表明：随着微弧氧化膜层厚度从30 μm增加到90 μm，烧结颗粒的尺寸从约为10 μm增加到约为50 μm，致密层由最初的20 μm增加到70 μm，陶瓷膜层中α-Al₂O₃的比例明显增加，涂层的硬度由900 HV提高到1500 HV。依据极化曲线和盐雾实验结果发现：随着微弧氧化时间的增加，微弧氧化膜的自腐蚀电流密度逐渐降低，钝化能力逐渐增强，膜层的耐腐蚀性能大幅度提高。

用电化学动电位再活化（EPR）法、硫酸—硫酸铜法及扫描电镜研究了典型的202、304奥氏体不锈钢与409、430铁素体不锈钢在不同敏化温度下晶间腐蚀的敏感性。结果表明，奥氏体与铁素体不锈钢敏感温度区间不同，奥氏体不锈钢诱发晶间腐蚀的敏感温度约为650℃，铁素体不锈钢诱发晶间腐蚀的敏感温度约为950℃。研究结果为正确地评判不锈钢晶间腐蚀敏感性及优化生产工艺提供了科学依据。

研究了不同封闭方法对LD7铝合金阳极氧化膜在NaCl溶液中耐蚀性的影响，包括沸水封闭、氟化镍封闭、重铬酸钾封闭和醋酸镍封闭。利用动电位极化和电化学阻抗能谱（EIS）研究了封闭后阳极氧化膜的腐蚀行为。利用扫描电子显微镜（SEM）观察了封闭后阳极氧化膜的表面形貌。结果表明在酸性溶液和碱性溶液中醋酸镍封闭能提供更高的耐蚀性，而沸水封闭在中性溶液中较耐蚀。工业生产中普遍采用的重铬酸钾封闭对LD7铝合金阳极氧化膜封闭效果并不理想，封闭后的阳极氧化膜在不同pH值的溶液中耐蚀性均不高，氟化镍封闭的阳极氧化膜层耐酸性不强。

考察硫脲基咪唑啉季铵盐 (IM-S1) 缓蚀剂对X80管线钢在3种不同pH的模拟油田水溶液中的缓蚀性能。采用电化学极化曲线、电化学阻抗分析、SVET、表面形貌分析等方法，研究缓蚀剂在不同pH、不同温度的模拟油田水溶液对X80管线钢的缓蚀性能。极化曲线测试显示，pH7.2环境中的腐蚀电流密度最小，其次是pH10.5，在pH3.5环境中的腐蚀电流密度最大；并随温度升高，腐蚀电流密度均有所升高。电化学阻抗的测试表明，在pH7.2模拟溶液条件下，所显示的容抗弧直径最大，且拟合结果中R_ct明显高于其他两种测试条件。SVET分析显示，在pH7.2的测试条件下，管线钢表面吸附成膜性要优于其他两种测试条件；且离子电流密度随时间呈下降趋势，说明缓蚀剂粒子更适宜在此pH值条件下吸附成膜。根据SEM分析，可以明显看出，IM-S1缓蚀剂在中性条件的缓蚀效果要优于pH3.5和pH10.5条件的缓蚀作用效果。IM-S1缓蚀剂更适宜在中性条件下使用，并且在中低温 (40~60 ℃) 条件下具有良好的缓蚀效果。该类缓蚀剂在中性溶液条件的吸附成膜性要优于酸性和碱性条件的成膜性，并且吸附成膜降低离子电流密度，从而有效降低腐蚀反应速率。

综述了近几十年来国内外在2xxx系和7xxx系铝合金及Al-Li合金的晶间腐蚀和剥蚀等研究方面的主要进展.总结了合金中晶界沉淀相的成分、分布及其与晶格的击穿电位差异等对晶间腐蚀的影响规律，探讨了热处理时效状态对合金耐蚀性和局部腐蚀动力学的影响机制.同时探讨了合金的晶格形态、腐蚀产物楔入作用等因素对合金剥蚀过程的影响规律，并对合金的晶间腐蚀和剥蚀研究中所采用的一些快速可靠的无损监检测方法，如电化学阻抗谱（EIS），进行了评价.

在AZ91D镁合金上直接化学镀Ni-P和Ni-W-P镀层，并利用扫描电子显微镜、X射线衍射仪及电化学工作站研究后续热处理对化学镀层组织形貌、相组成及其耐蚀性的影响。结果表明，制备的Ni-P镀层为非晶态，而Ni-W-P镀层为纳米晶结构，两者在3.5%NaCl水溶液中的耐蚀性相当。热处理可以明显提高Ni-W-P镀层的耐蚀能力，但却稍微弱化Ni-P镀层的耐蚀能力，热处理后的Ni-W-P层自腐蚀电位相对于未处理的化学镀Ni-W-P或Ni-P层提高了约150 mV。

概述了U-0.75Ti铀合金在典型大气环境中长期曝露和贮存时的腐蚀行为及应力腐蚀敏感性研究的一些主要结果,得到了铀合金在长期贮存条件下，能够长期保持极低的腐蚀速率和不存在明显的大气应力腐蚀的重要规律.论文讨论了铀合金在不同环境条件下的大气腐蚀的主要特点、规律和环境影响；讨论了铀合金大气应力腐蚀的特点、对环境条件的依存关系和有关的原因。

综述了70年来富锌漆的研究与应用的若干进展，对富锌漆的分类、防蚀机理、耐久性、性能特点以及存在的问题和补救措施等，进行了比较全面的评价。简单介绍了用于富锌漆的锌粉的分类和性能特点，此外，还介绍了有关富锌涂层电化学研究的一些进展。

综述了大气中常见侵蚀性粒子对锌及其合金大气腐蚀的影响机制,重点介绍了几种常用的大气腐蚀研究方法,并比较了各种研究方法的优缺点.同时展望了锌及其合金大气腐蚀研究的方向.

采用慢应变速率拉伸 (SSRT) 实验、SEM观察和动电位极化曲线测量等方法，研究了外加电位对X80管线钢母材及焊缝在轮南土壤模拟溶液中的应力腐蚀开裂 (SCC) 行为。结果表明，X80钢母材及焊缝在轮南土壤模拟溶液中均具有一定的应力腐蚀敏感性。在同一外加电位下，X80钢焊缝的SCC敏感性高于母材的；X80钢SCC敏感性及开裂机理受外加电位影响显著，在-500 mV外加阳极电位下，X80钢的SCC机理为裂尖阳极溶解-膜破裂机制，在-800 mV阴极电位以下 (-850，-1000和-1500 mV)，氢脆作用在SCC过程中的影响明显增强，阴极析氢反应促进了钢的氢致开裂，导致X80钢SCC敏感性显著增加。

采用电位-电容法及Mott-Schottky分析技术研究了自腐蚀电位条件下304不锈钢钝化膜在酸、碱性溶液中的半导体导电行为。研究表明，304不锈钢钝化膜在不同溶液体系中表现出不同的导电特征，在5‰H2SO4溶液中，呈现两个空间电荷层，扫描电位低于0 VSCE，钝化膜呈现p型半导体导电特征。而扫描电位大于0 VSCE，钝化膜呈现n型半导体导电特征。钝化膜在5%NaOH溶液中呈现p型半导体导电特征。在不同溶液中载流子浓度随着浸泡时间的延长变化不大。

综述了近几十年来国内外大气腐蚀研究方法的发展，重点介绍了大气腐蚀的加速试验方法、电化学研究方法和实时监测技术。湿热试验、盐雾试验、周期喷雾复合腐蚀试验、干湿周浸循环试验和多因子复合加速腐蚀试验是目前使用较多的加速试验，而多因子复合加速试验是模拟大气腐蚀加速试验方法以后发燕尾服的方向；发展了研究薄液膜的电化学测试技术，大气腐蚀监测电池ACM和Kelvin探头参比电极技术，极化和阻抗测量方法通常用于干湿交替加速试验中，也用于测试带锈试样在浸渍液中的电化学行为；原位动态实时监测技术的发展促进了从微观水平对材料大气腐蚀机理的研究工作的开展，最后提出了今后大气腐蚀研究方法的发展趋势。

利用电化学方法测量316L不锈钢在不同浓度磷酸溶液中的极化曲线、电化学阻抗、恒电位极化曲线和M-S曲线,利用XPS技术对钝化膜的成分进行表征。结果表明,316L不锈钢在空气中和磷酸溶液中形成的钝化膜均具有双层结构,内层主要含Cr₂O₃,在空气中形成的钝化膜外层为Fe的氧化物和氢氧化物,在磷酸溶液中形成的钝化膜外层则为Fe的氧化物和磷酸盐。当磷酸浓度小于1 mol/L时,316L不锈钢表面钝化膜受到的破坏较小,其依旧维持较好的耐腐蚀性,随着腐蚀时间的延长,钝化膜会由致密变疏松；当磷酸浓度大于1 mol/L时,表面钝化膜受到的破坏较为严重,耐腐蚀性明显降低,钝化膜变薄且疏松,但是难溶腐蚀产物的生成相对减缓了钝化膜被破坏的进程。

建立埋地管道防护层检测快速分析系统,实现防护层缺陷定位和防护层缺陷形式的判断。防护层缺陷定位应用密间隔电位（CIPS）二进小波变换方法，分别对CIPS数据通电电位、断电电位和二者之差进行分析，利用二次信息突出缺陷位置。在对防护层缺陷形式判断时，建立针对恒电流瞬态响应的小波－Kohonen神经网络，网络对恒电流瞬态响应曲线以多分辨分析方法分解后，利用第五层分解概貌信息，对管道防护层状态进行自适应识别。应用CIPS和恒电流瞬态响应方法在大港油田港－沧线进行现场检测，利用建立的分析系统分析和判别防护层状况，判断结果与开挖情况相符，结果令人满意。

研究了不同热处理后的Al60Mn13Ti25V2合金的高温氧化行为.结果表明：在1000℃下，单纯均匀化热处理合金和热等静压+均匀化热处理的合金均具有良好的恒温氧化性能；而在900℃和1000℃条件下，热等静压+均匀化热处理合金的循环氧化性能明显优于单纯均匀化热处理合金的循环氧化性能.其原因为热等静压处理有助于消除合金内部微孔等缺陷，使合金组织的均匀化得到改善，降低氧化膜的热应力对循环氧化的影响.

通过电化学方法结合浸泡腐蚀测试考察了金属Mg对MgCl₂-NaCl-KCl (MNKC) 熔盐的净化和腐蚀抑制作用。结果表明，金属Mg的加入量在500 μg·g^-1以上时，316H不锈钢在600 ℃ MNKC熔盐中的腐蚀电位E_corr＜-0.80 V vs NiCl₂/Ni，腐蚀电流密度I_corr＜25 μA/cm²，线性极化电阻R_p＞800 Ω·cm²，熔盐对316H不锈钢的腐蚀得到显著抑制。并对金属Mg对MNKC熔盐的净化和腐蚀抑制机理进行了探讨。

采用了C++ Builder集成开发环境和关系型数据库Paradox，研制开发了基于Win32平台的腐蚀损伤评价专家系统。系统包括了四个模块，腐蚀案例库模块、分析树模块、实验报告模块和网络资源模块。腐蚀案例库用于存储大量的腐蚀数据，每个腐蚀案例是由7个案例模块(概述、环境、材料、部件、测试、腐蚀、失效)构成，每个模块下又包括若干个子模块，总共172个字段，收集了国内和欧洲工业装置维护中发生的602个失效案例，实现了案例的增加、编辑、保存、删除、检索和打印。分析树用于腐蚀现象的分析过程，包括19种失效分析过程模板(如开裂失效、机械失效、炼油厂管道、奥氏体不锈钢的氯离子应力腐蚀等)，根据相应的决策树进行不同环境/材料体系进行腐蚀失效分析，并提出失效和防护建议。实验报告和网络资源是对系统有益的补充，分别用于保存实验报告结果和与腐蚀相关的书籍、杂志、中心、数据库等网址信息。系统功能明确、可视化程度高、操作方便、容错能力强、易于移植。

用电化学测试及慢应变速率拉伸试验（SSRT）方法对304不锈钢在饱和H2S溶液和NACE标准溶液中的应力腐蚀行为进行研究.结果表明，Cl-能显著降低304不锈钢在饱和H2S溶液中的腐蚀电位和点蚀电位，增加点蚀倾向，并降低抗H2S应力腐蚀能力.

针对TA1金属双极板，采用双辉光等离子方法制备出表面Zr改性层 (Zr-TA1)，研究了改性层的微观结构和性能。结果表明，Zr改性层厚度约为3 μm且表面平整致密。在模拟PEMFC阴/阳极环境下，Zr-TA1的自腐蚀电位明显升高，腐蚀电流密度降低了1~2个数量级。Zr改性层提高了TA1的疏水性能，其接触角由TA1双极板的71^o提高到Zr-TA1的94^o。经改性的双极板在140 N·cm^-2的装配压力下，接触电阻由117.3 mΩ·cm²降低到了15.5 mΩ·cm²，极大地提高了样品的表面导电性能。

利用双阴极等离子溅射技术在Ti-6Al-4V (TC4) 合金表面沉积Nb涂层，采用XRD、XPS和SEM研究涂层的组成及横截面形貌，并采用电化学工作站对涂层与基体的电化学性能及其钝化膜半导体特性进行研究。电化学测试均在模拟人体体液环境的Ringer's溶液中37 ℃下进行。结果表明，Nb涂层厚度约为18 μm，无孔洞、裂纹等缺陷，在 (200) 晶面呈现择优取向。涂层表面钝化膜成分主要为Nb₂O₅。相比TC4基体，涂层具有更高的开路电位E_OCP、腐蚀电位E_corr和更低的腐蚀电流密度I_corr；涂层与基体合金试样均表现出单一容抗弧，但涂层具有更高的阻抗和较低的有效电容值；两种试样的钝化膜均表现出n型半导体特性，在不同的成膜电位E_f下，Nb涂层的钝化膜具有更低的平带电位E_fb，施主密度N_d和扩散系数D₀。

采用多弧离子镀技术在TC4钛合金表面制备了厚度约40 μm的纯Al层，然后在恒流模式下对其进行不同时间的微弧氧化处理，以获得耐磨的Al₂O₃陶瓷膜。采用扫描电镜、X射线衍射仪、显微硬度计、摩擦磨损试验机和拉伸试验机对钛合金镀铝层微弧氧化膜的微观组织结构、显微硬度、耐磨性和结合力进行了观察和测量。结果表明：微弧氧化陶瓷层主要由γ-Al₂O₃和α-Al₂O₃以及少量的非晶相SiO₂组成，膜层均匀、致密。随着微弧氧化时间的延长，Al₂O₃陶瓷层厚度增加，镀铝层厚度减小。微弧氧化3 h时，Al₂O₃膜致密层硬度达到1261 HV。氧化4 h，Al₂O₃陶瓷层厚达60~70 μm，镀铝层几乎全部氧化，钛合金基材亦发生轻微氧化；但是，基体钛合金的氧化反而导致Al₂O₃膜层内形成贯穿裂纹等缺陷，膜层硬度下降，膜层与钛合金基材的结合强度降低。Al₂O₃陶瓷膜的摩擦系数较钛合金基材的有所降低，磨损量明显降低。Al₂O₃陶瓷膜/镀铝层/钛合金体系结合强度大于40 MPa，最高可达68 MPa。

针对高强度低合金钢、钛合金和镁合金进行了腐蚀疲劳裂纹的扩展FCG、外加电压对于腐蚀疲劳裂纹扩展速率的影响以及断裂表面的研究。在外加电压对于腐蚀疲劳裂纹扩展速率影响的研究过程中，在一段时间内发生极化，可以根据此期间内的开路电压记录裂纹扩展速率，并测量极化情况下的裂纹增长速率。由于裂纹扩展测量技术的进步，测量的时间很少超过300s，这使观测非独立模式阴极极化对于腐蚀疲劳裂纹扩展速率的影响成为可能。当最大应力强度（Kmax）超过给定材料--溶液组合的特定临界特征值时，阴极极化会加速裂纹的扩展。当Kmax低于临界值，而所有其他条件（试件、溶液、pH值、载荷频率、应力比率、温度等）不变时，同样的阴极极化会妨碍裂纹扩展，或者对于裂纹扩展无影响。断口显微分析结果显示，阴极极化下加速裂纹的扩展是由于氢致腐蚀(HIC)。因此，根据氢致腐蚀机理以及KHIC和△ KHIC的显示，Kmax的临界值，以及应力范围（△ K）是由相应的腐蚀疲劳裂纹扩展的症状所确定的。当Kmax > KHIC（△ K > △ KHIC）时，腐蚀疲劳裂纹扩展的主要机理是HIC。对于大多数的材料--溶液组合的研究表明，当Kmax < KHIC（△ K < KHIC）时，应力协助扩散在腐蚀疲劳裂纹扩展中起决定性作用。