概述高电位Mg-Mn牺牲阳极组织、电化学性能特点以及应用，分析杂质元素Ca、Sr、Mn元素和熔铸新工艺对高电位镁阳极组织和电化学性能的影响、Zn含量对Mg-Zn超高电位镁阳极电化学性能的影响，挤压高电位镁阳极的生产工艺及应用，指出高电位镁阳极存在的问题并对其发展趋势进行展望。

本文对天然气输送工业湿气管线顶部腐蚀的典型案例、顶部腐蚀的影响因素、腐蚀控制方法及研究动态进行综合回顾，介绍了国内外顶部腐蚀的研究现状，分析了国内顶部腐蚀研究较少的原因，对今后的研究工作方向提出了建议。

分别采用失重法与电化学方法(包括极化曲线、线性极化法和电化学阻抗技术)研究了碳钢在海水中浸泡48周的腐蚀规律。结果发现，短期浸泡在海水中的碳钢，表面生成的腐蚀产物薄且疏松，长期浸泡后，锈层逐渐分为两层：外锈层薄且疏松，内锈层厚且致密。短期浸泡，失重法与电化学方法得到的腐蚀规律一致，腐蚀速度逐渐减小并且数值相近，此时电化学方法可以用来准确的估算碳钢的腐蚀速度。长期浸泡，电化学方法测定的腐蚀速度转为逐渐增大，偏离了失重结果，并且锈层越厚偏差越大，此时电化学方法会过高估算腐蚀速度。

通过实验室埋片、浸泡、动电位极化和电化学阻抗等方法对X80钢在库尔勒水饱和土壤和模拟溶液的腐蚀行为进行了研究。结果表明，X80钢在模拟溶液中的腐蚀速率约是水饱和土壤中的4倍，这与动电位极化结果相似。同时，X80钢在模拟溶液和土壤中腐蚀的阳极反应和阴极反应都为活化控制，腐蚀过程的变化趋势一致，表明模拟溶液能够较好地反映出库尔勒土壤的腐蚀特性，并具有加速性。

采用OM和SEM-EDS研究了铝锌硅镀层小锌花和正常锌花的表面及截面的形貌和组织结构和化学成分；采用SEM-EDS和XRD研究了镀层的合金层组织结构、化学成分及相组成。结果表明，小锌花和正常锌花的锌花形貌、组织结构及化学成分基本一致。两者的不同点在于小锌花合金层中τ5相的数量明显多于正常锌花合金层中τ5相的数量，τ$5相数量上的差别是锌花不均缺陷产生的原因。τ5相数量越多，铝锌硅镀层在凝固过程中形核点就会越多，形成的锌花也越细小。

以苯并三唑（BTA）为母体合成了两种双苯并三唑Mannich碱1,2-双([1,2,3]苯并三唑)-1,2-二苯基氨基乙烷(BBTAP)和1,2-双([1,2,3]苯并三唑)-1,2-二甲基氨基乙烷(BBTAM)。采用静态失重法、极化曲线和电化学阻抗谱（EIS）研究了 BBTAP、BBTAM和BTA在5 mass% NaHCO₃水溶液中的缓蚀性能和吸附行为。结果表明：在较高温度下，三种化合物在5% NaHCO₃溶液中对Cu均有较好的缓蚀作用。与BTA相比，BBTAP和BBTAM具有用量少，缓蚀效率高的特点。三种化合物在铜表面上的吸附过程均为放热过程，在铜表面上的吸附行为服从 Langmuir吸附等温式，属于物理--化学混合吸附。

用腐蚀失重法和电化学阻抗谱研究了泡沫SiC/Cu双连续相复合材料和对应的基体材料纯Cu在3.5% NaCl水溶液中的腐蚀行为。结果表明，在3.5% NaCl水溶液中，泡沫SiC/Cu双连续相复合材料比纯基体Cu具有更大的腐蚀敏感性，主要原因是该复合材料的特殊结构及残余应力的存在致使泡沫筋微孔中的 Cu严重腐蚀。

采用溶胶-凝胶法，以正硅酸乙酯(TEOS)为无机相前驱体，甲基三乙氧基硅烷(MTES)和二苯基二甲氧基硅烷(DDS)为有机相前驱体，盐酸和水为催化剂，通过水解-缩聚反应制备了不同DDS含量的有机硅/SiO₂有机-无机杂化溶胶。在100℃下经12 h烘干得到有机硅/SiO₂杂化涂层。涂层性能测试表明：随DDS含量增加，硬度、附着力、耐蚀性（未加DDS耐蚀性较差）有所下降；柔韧性均为1级。低温下涂层耐热性较好。溶胶中n(TEOS):n (MTES):n(DDS)为6:9:2时涂层综合性能最佳。

利用电化学方法、SEM和EDS研究了少量硝酸对316L和Hastelloy C合金在循环废酸中腐蚀机理的影响。结果表明，循环废酸中的少量硝酸能使温度为80℃的循环废酸具有强氧化性，使铁基奥氏体不锈钢316L在循环废酸中形成致密的钝化膜，使其腐蚀速率大幅度降低；使Hastelloy C合金在循环废酸中的钝化膜发生局部溶解，使其腐蚀速率增加。

采用慢应变速率法(SSRT)进行了X70管线钢焊接接头在H₂S介质中应力腐蚀试验，研究了H₂S对X70管线钢焊接接头应力腐蚀开裂(SSCC)的敏感性，分析了激光冲击处理对X70管线钢焊接接头抗H₂S应力腐蚀开裂SSCC行为的影响。结果表明，经激光冲击处理后X70管线钢焊接接头表面产生了晶粒细化和残余压应力，提高了管线钢焊接接头在NACE饱和H₂S溶液中抗应力腐蚀性能；原始状态试样在NACE饱和H₂S溶液中慢拉伸试验平均应力腐蚀敏感性指数>25%，有明显的应力腐蚀倾向；经激光冲击处理后试样在NACE饱和 H₂S溶液中平均应力腐蚀敏感性指数为19.05%，应力腐蚀倾向不明显，因此，激光冲击处理有效地提高了X70管线钢焊接接头的抗应力腐蚀性能。

利用动电位电化学阻抗谱(DEIS)法研究了304不锈钢在0.1 mol/L NaCl 溶液中的孔蚀行为，比较了孔蚀前后钝化膜的电化学阻抗谱的变化。提出了一种改进的双层膜结构，用以评价不锈钢在孔蚀的初始阶段和再钝化阶段各个参数的不同，指出孔蚀对钝化膜外层破坏较内层严重。使用活化控制的膜破裂模式评价孔蚀的初始阶段和再钝化阶段各个参数变化。

针对老龄飞机7150铝合金结构普遍存在的剥蚀问题，在海洋性盐雾环境下，通过T73时效态不受载和悬臂梁加载剥蚀试验，以及T77时效态波音737CL龙骨梁下缘条不受载和受载剥蚀试验，研究了正应力对 7150铝合金剥蚀的影响。结果表明：T73时效态剥蚀，L轴向拉应力作用表面最轻，其次为不受载表面，L轴向压应力作用表面最严重。T77时效态龙骨梁下缘条剥蚀，在L轴向压应力作用下的产生和扩展速度，比不受载状态下快得多。由此认为：L轴向压应力可以加速7150铝合金剥蚀的形成和扩展，而L轴向拉应力可以抑制剥蚀的形成和扩展。

用SEM和XRD等测试方法分析不同热轧带钢表面氧化皮的组成及结构。通过湿热试验、极化和交流阻抗测试(EIS)及扫描Kelvin探针系统(SKP)测试，探讨了热轧带钢表面氧化皮与其耐蚀性能之间关系。结果表明：湿热试验的腐蚀增重与时间的关系符合$\Delta W=Dt^n$； WL510钢氧化皮的初期耐腐蚀性能优于B510L钢，在腐蚀的后期，B510L钢腐蚀的发展可能要慢于WL510钢。

采用超声电沉积法制备了一种纯铜叠层膜，用扫描电镜、X射线衍射分析、腐蚀失重实验以及电化学测试等手段分析了其显微组织与耐腐蚀性能。结果表明：得到的铜叠层膜每层厚度约为0.3 μm，微观结构极为致密；其（200）与（111）晶面取向明显增强，（220）取向则显著减弱。其在20% HNO₃溶液中开始冒气泡的时间（380 s）比普通电沉积铜薄膜（148 s）延迟了近3倍，腐蚀速率明显降低；电化学测试表明，其自腐蚀电位明显高于普通电沉积铜薄膜，自腐蚀电流仅为后者的不到1/5，说明其耐腐蚀性能得到了显著提高。

云南甜龙竹竹叶提取物（DBLE）可作为一种环境友好型植物缓蚀剂，用红外光谱（FTIR）表征了DBLE的主要官能团。采用失重法、动电位极化曲线、EIS和SEM研究了 DBLE在1.0 mol/L HCl溶液中对冷轧钢的缓蚀作用。结果表明：DBLE具有良好的缓蚀作用，最大缓蚀率达93%，且在钢表面的吸附符合Langmuir吸附等温式。通过Van't Hoff方程和Arrhenius公式分别求出了吸附热 Δ H_ads和表观活化能E_a，并据此讨论了缓蚀作用机理。DBLE为混合抑制型缓蚀剂；EIS谱呈半圆容抗弧，电荷转移电阻随缓蚀剂浓度的增加而增大。SEM再次表明DBLE 对钢具有好的缓蚀作用。

通过甲基三甲氧基硅烷的水解-缩聚对工业硅溶胶改性，获得了透明的改性硅溶胶及涂层。用热重/差热法(TG-DTA)对硅溶胶改性前后涂层的热性能进行表征，结果表明改性硅溶胶涂层具有一定的耐高温性能。在 512℃左右开始发生明显的失重，质量损失小于7%；傅里叶红外光谱(FTIR)分析表明改性硅溶胶涂层内部的大量羟基在 200℃左右交联固化完全，在500℃左右发生Si-C 键的燃烧分解；XRD分析表明改性硅溶胶涂层由非晶态物质构成， 500℃左右的热处理涂层未晶化；光学显微镜观察及耐腐蚀性分析结果表明，改性硅溶胶涂层表面光滑致密，并具有一定的耐腐蚀性能，随热处理温度(≤500℃)的升高，涂层更致密，耐腐蚀性能增强。

对带有腐蚀坑的Φ127 mm API钻杆内、外螺纹端钻杆内加厚过渡带管体刺漏前后的速度场和压力场进行模拟。结果表明：流场的诱导对存在腐蚀坑的钻杆管体的刺漏失效起着承上启下的作用，腐蚀坑越深，腐蚀坑底的湍动能越大；入口流量增大，腐蚀坑部位的剪切应力越大，钻杆的刺漏越容易发生；在相同的井况条件下，钻杆内螺纹接头端内加厚过渡带比外螺纹端刺漏失效多的原因与流场的Bernoulli效应密切相关；当钻杆内加厚过渡带管体存在刺孔时，钻杆发生刺漏失效与相应位置的环空压力密切相关，在环空压力小的位置刺漏时的湍动能和最大速度最大。