综述了Ni-Al二元系、Ni-Cr-Al三元系、Ni-Co-Cr-Al四元系NiAl相的化学互扩散系数，并在此基础上，借助DICTRA软件的PARROT模块，构建了NiAl相的扩散迁移率数据库，以计算多元系NiAl相的化学互扩散系数。

综述了气体渗硼、液体渗硼和固体渗硼三种主要渗硼方式、各自优缺点及适用范围，分析了微波对炭材料渗硼的促进作用，给出了渗硼提高炭材料抗氧化性的机理，对渗硼技术的今后发展进行了展望。

介绍了几种不锈钢应力腐蚀开裂的机理，综述了研究应力腐蚀开裂和氢脆的方法，同时提出了不锈钢环境敏感断裂的控制方法。

通过带包铝层的7075和2024合金在海洋大气环境中长期现场暴露和室内加速模拟试验，用扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)、电化学测试系统和扫描Kelvin探针等研究了高强铝合金包铝层中点蚀演化机制。结果表明，在海洋大气环境中暴露20a后，带包铝7075和2024的点蚀都未穿透表面包铝层；在腐蚀严重的部位，蚀坑底部仍然保留10$\mu$m厚的内层包铝。内层包铝含有Al，Zn和Mg元素，外层包铝含有Al和Zn元素。少量Mg元素的存在使得内层包铝在25℃的0.6 mol/LNaCl溶液中腐蚀电位和空气中Kelvin电位都相对外层包铝较正，内层包铝具有较高的耐蚀性。在现场暴露和室内加速模拟试验中，点蚀坑在包铝层中倾向于沿横向扩展而不是向纵深方向发展，最终形成宽而浅的平底状点蚀坑。

利用传统增重法和电化学阻抗测量技术研究了常压和深海高静水压力条件下水在环氧涂层中的传输行为。计算出了不同环境下水的扩散系数，并分析了静水压力对水在涂层中吸水动力学的影响。结果表明，高静水压力加速了水在涂层中的传输过程，使其扩散机制由常压下的理想Fick扩散行为变为S吸收型的非理想Fick扩散行为；扩散动力学参数，包括扩散速度、饱和时间和饱和吸水率均发生了明显变化；与涂层阻滞性能密切相关的涂层电容、涂层电阻和特征频率等参数随浸泡时间的变化在高压下也更为显著，涂层提前发生失效。

利用动电位极化、电化学阻抗等电化学测试技术，结合金相观察和扫描电镜(SEM)观察，系统研究了特定激光功率(1600 W)条件下激光表面强化处理工艺参数对17-4PH不锈钢在3.5% NaCl溶液中腐蚀行为的影响。结果表明：采取表面使用吸光剂X、激光扫速为6 mm/s的工艺参数处理的17-4PH不锈钢试样的耐腐蚀性能最佳。同时表明只有当吸光剂和扫描速度达到良好配合时，才能获得较为均匀的组织，从而显著提高激光表面硬化层的耐腐蚀性能。当吸光剂与扫描速度不匹配时，激光表面处理后，会产生不均匀的表面组织，材料耐蚀性能会严重下降，在腐蚀环境中使用时，易发生严重的点蚀。

采用扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)、X射线光电子能谱(XPS)和透射电镜(TEM)分析了不同溶解氢含量下， 316L不锈钢在325℃的模拟压水堆一回路水中形成的氧化膜的形貌、结构和成份。实验结果表明， 316L不锈钢在溶解氢含量为零的高温高压水中形成外层富铁，内层富铬的双层氧化膜。随着水中溶解氢含量的升高，氧化膜外层的大颗粒氧化物尺寸减小，排列更加致密。而氧化膜的物相组成变化不明显，均主要是由尖晶石结构氧化物构成。XPS分析表明，随着水中溶解氢含量的升高，氧化膜厚度逐渐增加，且氧化膜中Ni含量升高，Cr含量降低。

基于金属极化理论，分析了外加电场电压对于钢筋钝化膜的影响。明确了外加电场电压的合理取值，并提出了连续通电条件下的钢筋脱钝判别依据。设计了电场加速条件下氯离子阈值快速测定以及自然渗透法氯离子阈值测定对比试验。结果表明，快速试验测试得到的氯离子阈值略小于自然渗透法得到的值，两者比值约为1.261，从而验证了该测定方法的可行性。

通过电化学加速锈蚀、钢筋和UHTCC直接拉拔试验对不同锈蚀率(0，1%，2%，3%和5%)下钢筋与UHTCC的粘结性能进行了研究，并与同条件下的混凝土试件进行对比。通过直接拉拔实验得到不同锈蚀率时平均粘结应力与滑移量的关系，采用粘结滑移的连续模型进行拟合，模型值与实验值吻合较好。与混凝土试件锈蚀率超过2%后最大平均粘结应力迅速下降现象不同，UHTCC能充分发挥其对钢筋的约束作用，在锈蚀率小于3%范围内，最大平均粘结应力随锈蚀率增大线性增加，锈蚀率超过3%直到5%基本维持不变，保持较好的粘结性能。

使用电化学噪声技术，通过长期连续实时监测，对304不锈钢在0.5mol/L FeCl₃溶液中发生局部腐蚀的点蚀发展过程和腐蚀机理进行研究。综合谱图分析、时域统计分析、小波分析等诸多方法进行分析和论证。结果表明：电化学噪声的谱图可以明显地分为4个阶段，分别对应于点蚀发展过程中的钝态期、亚稳态点蚀期、稳态点蚀期及稳态点蚀后期。在时域分析时，先用3阶多项式拟合移除漂移，电流噪声标准偏差Si在亚稳蚀和稳态点蚀阶段发生明显的升高，噪声电阻(R_n)、点蚀指标(PI)在对应时间点表现出相应的降低或升高。小波分析表明，随着反应的进行，能量积累开始逐步增大；亚稳态点蚀期能量开始向d4~d6处累积，当进一步发展为稳态点蚀时d5~d8出现极大值。

实验模拟了常压和3.5MPa静水压力循环作用下，牺牲阳极阴极保护系统(CP)中阳极对阴极的保护。利用电化学测试法，结合SEM分析，对CP系统进行了电化学测量和腐蚀形貌观察，并对腐蚀产物进行了XRD成分分析。结果表明：在循环静水压力下，阴极的保护电位升高；牺牲阳极表面形成了一层相对致密的腐蚀产物壳层，导致其工作电位升高，放电能力下降；CP系统中斜率参数增大，牺牲阳极对阴极的保护效果变差。

建立了实验室模拟海洋环境腐蚀试验装置，可以模拟浪花飞溅区、海水潮差区、海水全浸区等多种海洋腐蚀环境。研制了一种可用于浪花飞溅腐蚀监检测的电化学传感器，利用该传感器测试了模拟腐蚀试验架浪花飞溅部位的电化学噪声特征，分析比较了不同部位噪声电阻R_n值，表明涂覆清漆的部位耐蚀性能优于裸露部位。

通过在碱性无氰镀锌溶液中添加一种组合添加剂获得了晶粒尺寸在60nm以内的纳米晶镀锌层，并通过对比有无添加剂时Zn的析出电位、镀锌层微观形貌及晶粒度的差异，分析了组合添加剂中两种组分的作用。结果表明，两种添加剂分别起到细化晶粒和整平作用，二者一起使用有很强的协调作用。

在紫外/盐雾加速综合环境条件下，研究了铝合金试样上聚酰胺清漆老化过程。采用环境扫描电子显微镜观察了防护涂层表面形貌的变化，采用电化学阻抗(EIS)分析了涂层的老化过程，同时还测量了光泽度、颜色、表面电阻和体积电阻在涂层老化过程中的变化。结果表明：在涂层老化过程中，涂层孔隙率增加，而体积电阻、表面电阻则降低， EIS给出了在涂层老化的不同阶段的特征。采用光泽度、颜色、表面电阻和体积电阻以及电化学阻抗数据作为性能参数，建立了涂层老化动力学方程，并给出了涂层失效判据，并对涂层老化动力学的参数进行了讨论，认为采用体积电阻或低频阻抗模值作为性能参数描述涂层老化动力学过程更为合理。

为获得高强耐蚀的镁稀土合金，采用扫描电镜、X射线衍射分析、腐蚀失重法、电化学阻抗和动电位极化等研究了元素Ce对Mg-9Gd-4Y-1Nd-0.6Zr合金微观组织和耐蚀性的影响。结果表明添加0.5% Ce后合金耐腐蚀性能较好，合金的腐蚀电流密度为不含铈合金的55.6%，腐蚀电位正移约141 mV。适量Ce元素的加入导致其他稀土元素在晶界处富集并呈网状分布，使第二相粒子尺寸变小，体积分数变大。

采用失重法、电化学测试以及量子化学计算方法研究6-硝基苯并咪唑在KOH(0.1mol/L)溶液中对Zn的缓蚀性能。结果表明，6-硝基苯并咪唑能有效抑制锌的阳极氧化，从而抑制Zn在碱液中的自腐蚀，属于阳极型缓蚀剂；当6-硝基苯并咪唑浓度为5mmol/L时缓蚀效果最佳，其效率达到96.8%；6-硝基苯并咪唑在锌表面的吸附符合Langmuir等温式。