通过测量AISI304不锈钢/05 mol/LNaCl体系在添加不同种 类、不同浓度的所选阴离子(MoO2-4、WO2-4、C12H25SO -4和C12H25C6H4SO-3)溶液中(pH=7，T=50℃)的动电位扫描极化 曲线 ，揭示了这几种阴离子对304不锈钢在含Cl-体系中对孔蚀诱发及扩展的抑制作用和缓蚀效 果.结果表明：几种阴离子对不锈钢孔蚀均有一定的抑制作用，抑制效果由大到小的顺序为 ：WO2-4＞MoO2-4＞C12H25SO-4＞C12H25C 6H4SO-3.

利用电化学方法以及扫描电镜(SEM)、扫描隧道显微镜(STM) 技术等，研究了添加Al对离子镀TiN薄膜涂层在05 mol/L NaCl和1 mol/L H2SO4溶液 中的保护性能和失效机制的影响，发现铝的添加使TiN涂层在中性和酸性溶液中的耐蚀性能 明显改善.Al元素对TiN涂层具有自修复作用.

采用动电位扫描和交流阻抗技术研究了腐蚀产物膜覆盖条件 下2种油套管钢CO2腐蚀电化学特征.结果表明，油套管钢表面生成腐蚀产物膜以后可以显 著降低腐蚀电流密度，EIS图谱中出现Warburg阻抗特征，含Cr油套管钢CO2腐蚀产物膜对 基体的保护作用要优于N80钢.N80油套管钢在CO2腐蚀过程中的点蚀会使交流阻抗谱出现容 抗弧特征.

利用挂片实验研究了6种可溶盐对涂层下Zn腐蚀和涂层失效 的影响.发现对Zn基体来说NaCl对腐蚀的促进作用小于Na2SO4，接近于Na2SO3和FeS O4.NaNO3只对涂层起泡有较大促进作用，对腐蚀的影响较小.而ZnCl2无论对腐蚀还是 涂层起泡都无不良影响，甚至有一定的抑制腐蚀的作用.聚氨酯涂层的保护作用好于醇酸涂 层.傅利叶变换红外光谱(FTIR)分析表明水分子和涂层分子的羰基〖JG(〗C〖ZJLX，Y〗O 〖JG)〗形成氢键，因此水的渗透扩散比氧快得多.

研究了在模拟加氢反应器工况条件下，国产加氢反应器壁材 料［2(1/4)Cr-1Mo及其上的309L和347L不锈钢堆焊层］的氢损伤特性.结果表明：热渗氢后 ，明显降低了它们的断裂应力(σf)和塑性.对于309L和347L堆焊层，未经热渗氢的原 始试样，无论是光滑试样还是缺口试样(除缺口位置在309L区域试样外)均断裂在347L区域内 .而经热渗氢后，无论是起裂于2(1/4)Cr-1Mo和309L的熔合线，还是309L和347L的熔合线处 ，最后都断在309L区域内(除缺口位置在347L区域试样外).这是因为热渗氢使309L和347L的 σf分别从原始状态的885 MPa降至478 MPa和从原始状态的799.9 MPa降至564 MPa ；在对短裂纹的低周疲劳特性研究中，用da/dN＝C(ΔJ)n计算了裂纹扩 展速度(da/dN)和门槛值(ΔJth).经热渗氢后，ΔJth有明显 的下降，da/dN～ΔJ曲线也向左移，提高了da/dN.SEM断口分析结果 与上述结论一致.裂纹扩展以穿晶为主，热渗氢后有二次裂纹存在.说明热渗氢降低了其力学 性能，增加了加氢反应器壁材料的断裂敏感性.

通过盐雾实验、稳态阳极极化曲线和电化学阻抗谱3种测试 方法，对磷化底漆和阿洛丁(1200)化学转化膜进行了测试，结果发现磷化底漆的耐蚀性明显 优于阿洛丁化学转化膜.在中性盐雾实验10个周期中，阿洛丁化学转化膜腐蚀明显，而磷化 底漆完好如初.在稳态和弱极化区，两者抗蚀性能相似，而在强极化区，磷化底漆明显优于 阿洛丁化学转化膜.在电化学阻抗谱上，磷化底漆极化电阻(Rp)比阿洛丁转化膜高1个 数量级.

研究了温度为25℃、相对湿度为80%时NaCl对A3钢大气腐蚀 的影响.结果表明，A3钢腐蚀失重随NaCl沉积量的增加而增加，同时随暴露时间的延长也呈 增加趋势；但暴露一定时间后，腐蚀失重增加趋缓.采用扫描电镜(SEM/EDAX)及光电子能谱( XPS)对腐蚀形貌及产物成分进行了分析，腐蚀表面呈现不均匀的凹凸形貌，腐蚀产物上有细 微裂缝.探讨了该条件下A3钢的大气腐蚀过程.

采用电化学方法，研究了8-羟基喹啉修饰Fe-W非晶镀层工艺 及其耐蚀性.通过恒压阳极氧化，在Fe-W非晶合金表面形成8-羟基喹啉修饰膜，但膜层耐蚀 性较差.在修饰液中加入乙二胺和溶纤剂等助剂，可在电极表面形成一层稳定的彩色修饰膜 ，铬酸盐封闭处理能增强修饰电极的抗蚀效果.极化曲线测试结果表明，抗蚀层阻滞了氧的 阴极还原反应及阳极反应，提高了Fe-W合金镀层在中性NaCl介质中的耐蚀性.

利用电化学阻抗谱和极化曲线方法，研究了模拟酸雨溶液pH 值对LY12铝合金腐蚀行为的影响.结果表明，当模拟酸雨溶液pH小于31时，LY12铝合金的 腐蚀电位随pH值的升高而变负；当溶液pH大于34时，LY12铝合金的腐蚀电位随pH值升高而 变正.在pH小于34的模拟酸雨溶液中，LY12铝合金的表面膜发生溶解，随着浸泡时间延长 ，膜厚度降低，膜阻抗降低，LY12铝合金的腐蚀速率升高.而在pH大于38溶液中，LY12铝 合金的表面膜厚度基本不随浸泡时间发生明显变化，随浸泡时间增加，膜阻抗增大，LY12铝 合金的腐蚀速率降低.从铝合金表面膜特性和离子吸附及腐蚀产物等方面，对实验结果进行 了讨论.

对TP304H(0Cr19Ni9)耐热不锈钢采用喷丸处理工艺进行表面 处理，连同未处理管同时安装在1000 t/h电站锅炉的屏式再热器上,实际运行7552 h后取样 分析管子内壁高温水蒸气氧化情况.观察结果表明，喷丸处理减小了内氧化倾向，合金元素C r在表层区域富集，氧化膜层的物相构成由Fe的氧化物转变为以Cr氧化物为主的形态，氧化 膜更为致密，有效提高了耐热钢的抗水蒸汽氧化性能.文中分析了喷丸对氧化机理的影响， 并讨论了喷丸处理工艺对氧化过程中扩散机理的影响以及氧化膜物相组成的变化.

采用电化学极化曲线和交流阻抗及红外光谱分析法，研究了 铬酸二环己胺、磷酸环己胺、亚硝酸二环己胺和碳酸环己胺这4种气相缓蚀剂对金属Zn的缓 蚀作用和吸附行为.4种气相缓蚀剂均属于覆盖效应作用机理的阳极型缓蚀剂.铬酸二环己胺 、磷酸环己胺和亚硝酸二环己胺抑制了金属Zn在05 mol/L Na2SO4薄层液膜下的阳极 反应而对阴极反应影响很小.缓蚀效果以铬酸二环己胺最好，碳酸环己胺对Zn试件的腐蚀 几乎无影响.红外发射吸收光谱的结果也表明铬酸二环己胺在锌试件表面的吸附效果最佳.

利用高温显微镜，对碳钢氢腐蚀裂纹的愈合过程进行原位、 实时观察，通过录象记录了整个裂纹愈合实验过程.结果表明，裂纹在加热到630℃左右时， 发生明显愈合而变小变细.实验中造成的CH4气体散失和内部裂纹表面化使得实验结果与真 实情况有一定的偏差，观察得到裂纹闭合的临界温度630℃低于实际裂纹闭合温 度.发生氢蚀裂纹愈合的机制是热扩散，动力是氢蚀气泡长大导致的塑性变形能Es.在 Fe、C和H原子扩散足够快的情况下，氢蚀裂纹愈合的条件是Es大于2γ/r(γ为界面 表面张力，r为气泡半径或裂纹半长).

研究常温腐蚀对镍基高温合金表面Al-Si防护涂层循环氧化 行为的影响.结果表明涂层在常温腐蚀后，涂层表面粗糙化，表层Al含量明显下降.在循环氧 化过程中不仅涂层内出现γ′Ni3Al相的时间明显提前，而且涂层表面Al2O3膜 更易剥落，从而降低了涂层的抗循环氧化能力，缩短了涂层的寿命.

从发现钝化现象至今的近两个世纪，Fe钝化膜的结构和性质 一直是电化学和材料科学的研究热点.简要概括了Fe表面钝化膜研究的意义及历史，综 述了Fe在不同溶液中通过不同方法形成钝化膜的结构与性质的研究过程及现状.在研究过程 中已经提出过4种关于Fe在水溶液中形成钝化膜结构模型，但由于实验技术和方法的局限性 ，这些模型并未能真正反映Fe钝化膜的真实面貌.随着先进技术及方法的引入，对Fe钝化膜 的微观结构、组成及防腐机制等的认识越来越深刻.