综述了Ag/AgCl固体参比电极研究与应用的现状与进展，包括常规尺寸与微尺寸固体参比电极的制作及应用。重点介绍影响固体参比电极电位稳定性及持久性的因素和对参比电极进行评价的技术，针对存在的问题讨论了改善参比电极性能的方法。

采用电化学极化曲线和电化学阻抗技术对2205双相不锈钢在0.1%、1.0%及3.5%（质量分数，%）三种不同浓度的NaCl溶液中的腐蚀性能进行测试，采用点缺陷模型(PDM)对测试结果进行建模与分析。研究结果表明，2205双相不锈钢随着溶液浓度的升高抗点蚀能力下降，这是由于在钝化膜的生长过程中，氧离子缺陷产生于金属/膜界面，消耗于膜/溶液界面，而金属离子缺陷产生于膜/溶液界面，消耗于金属/膜界面；氧离子缺陷的迁移导致钝化膜的生长，而金属离子缺陷的迁移使得钝化膜发生溶解。同时，根据PDM模型理论并从金属相角度出发对2205不锈钢建立钝化膜溶解模型，可知2205双相不锈钢奥氏体相γ上的钝化膜可能比铁素体相α优先发生溶解。

利用扫描电镜（SEM）、X射线光电子谱（XPS）、X射线衍射（XRD）分析以及电化学实验研究了乙醇胺（ETA）浓度对碳钢和690合金浸泡腐蚀和电化学腐蚀行为的影响。结果表明，碳钢的点蚀随着浓度的增加明显减少，碳钢表面腐蚀产物的主要成分为Fe₃O₄，690合金表面膜中没有观察到双层膜结构；在浓度为40、50、80 mg/L时观察到Cr的富集峰。在280 ℃条件下的电化学实验结果表明，ETA浓度为20 mg/L和40 mg/L时，对碳钢和690合金的电化学腐蚀行为影响不大。而在80 mg/L时，两种材料的腐蚀电流密度下降较多，极化电阻显著增大。

利用分段电极测量了阴极保护下矩形模拟剥离涂层底部Q345钢的电位和电流分布，研究了浓度为0.5 mol/L的静态溶液及充氧动态溶液中，不同阴极保护电位、缝隙宽度以及漏点尺寸条件下缝内阴极极化水平。结果表明，充氧扰动作用减弱了缝内阴极极化水平，致使钢片在扰动溶液环境中比在静态溶液需要更高水平的阴极保护，才能有效抑制缝内金属腐蚀。缝隙宽度和漏点尺寸对充氧扰动改变缝内极化水平的影响明显。

合成了3种水杨醛类吡啶甲酰腙席夫碱化合物（L1、L2、L3）。以失重法、电化学方法、扫描电镜和分子动力学模拟方法考察它们在海水中对低碳钢的缓蚀行为，探讨其缓蚀机理和吸附行为。结果表明，3种酰腙席夫碱属混合型缓蚀剂，在海水中均能有效的抑制碳钢的腐蚀。缓蚀能力的大小遵循L3>L2>L1，失重实验显示当L3浓度为2.8×10^-4 mol/L时，缓蚀率最大为87.8%。其在碳钢表面上的吸附符合Langmuir吸附等温式，是自发放热吸附过程，吸附机理为化学吸附，扫描电镜和分子动力学模拟结果也证明了3种酰腙席夫碱特别是L3可有效的抑制海水对低碳钢的腐蚀。

比较了N36(Zr-1Sn-1Nb-0.3Fe)及低锡N36 (Zr-0.8Sn-1Nb-0.3Fe)锆合金样品在360 ℃/18.6 MPa/0.03 mol/L LiOH 水溶液中的耐腐蚀性能，发现N36提前发生腐蚀转折，转折后腐蚀增重远高于低锡N36。观察了腐蚀转折后合金样品氧化膜形貌及物相特征，发现在氧化膜断面上形成平行于氧化膜／金属界面的裂纹，而界面氧化膜呈"菜花"状生长；与N36相比，低锡N36氧化膜形貌显示断面裂纹相对较少，界面生长的氧化膜较为平整；随腐蚀速率的增加，断面裂纹增多，界面膜呈"菜花"状凸起越严重；氧化膜中产生的裂纹与四方相的转变有关。讨论了Sn对N36合金耐腐蚀性能影响的机理，认为固溶在α-Zr中的Sn含量是引起耐腐蚀性能差别的主要原因。

采用对水和空气稳定的氯化胆碱:乙二醇=1:2（摩尔比）的离子液体为电解质，在316不锈钢基体上进行电镀铌，考察模拟质子交换膜燃料电池（PEMFC）环境中镀铌不锈钢双极板的电化学性能。结果表明，以氯化胆碱类离子液体为电解质在316不锈钢表面可获得平整均匀的颗粒状铌镀层。在模拟质子交换膜燃料电池环境中，镀铌316不锈钢的腐蚀电位得到提高，维钝电流密度减小，阳极极化性能得到改善；孔蚀电位正移，反应电阻增大，耐蚀性能提高。能谱和X射线衍射分析结果表明，镀铌后316不锈钢表面生成化学惰性良好的NbO和Nb₂O₅，形成耐蚀“屏障”，改善了不锈钢表面膜的钝化能力，提高了不锈钢的电化学稳定性能。

通过扫描电镜结合能谱分析，对Aermet100钢、300M钢和超高强不锈钢3种超高强钢在绳状青霉、黄曲霉和杂色曲霉3种单一菌种中的腐蚀形貌进行观察分析，结果表明：3种超高强钢试样进行84 d霉菌试验后，试样表面都发生一定的腐蚀。其中，在杂色曲霉环境中，3种超高强钢腐蚀都比较严重。采用扫描Kelvin探针测试技术，研究了3种超高强钢在杂色曲霉环境中的腐蚀行为，结果表明：杂色曲霉对Aermet100钢和300M钢的腐蚀行为有一定促进作用；而杂色曲霉形成的生物膜覆盖在超高强度不锈钢表面，抑制其腐蚀的发展。

为获取更为真实的钢筋锈蚀动力学参数，运用电化学频率调制技术对混凝土中锈蚀钢筋进行了测试；通过与单向极化三点法测试结果对比，明确了电化学频率调制技术的测试参数；结果表明，混凝土中锈蚀钢筋B_a范围在65~250 mV/dec，大于溶液中的30~120 mV/dec；对EFM测试得到的极化电阻R_P和腐蚀电流I_corr进行曲线拟合分析，得到两者之间经验关系，修正了线性极化法B值。

利用电化学动电位再活化法（EPR法）检测了核级不锈钢Z3CN20-09M奥氏体/铁素体相间腐蚀敏感性的程度。研究了敏化时间、敏化温度、固溶时间、固溶温度对Z3CN20-09M相间腐蚀性能的影响，并与304不锈钢的相应试验结果进行了对比。结果表明，核级不锈钢的相界抗腐蚀性要远高于304不锈钢；敏化温度越高，再活化率增加，相界腐蚀倾向增大，同时奥氏体晶内腐蚀加剧，敏化温度升到700°C后腐蚀到达饱和。敏化时间越长，相界腐蚀敏感性越大，但奥氏体晶内腐蚀程度下降。提高固溶温度或延长固溶时间，再活化率增加，相界和奥氏体晶内腐蚀均加剧。

通过恒电位法在三氟化硼乙醚（BFEE）溶液中以不锈钢片为基底合成了聚噻吩薄膜（PTh）。采用傅里叶红外光谱（FT-IR）、扫描电镜（SEM）、热重（TGA）等测试技术对产物的结构、形貌、热稳定性进行了表征。在3.5mass% 的NaCl溶液中采用塔菲尔（Tafel）极化曲线和电化学阻抗（EIS）方法对聚噻吩薄膜进行了抗腐蚀性能检测。结果表明，所制得的聚噻吩膜形貌均匀，热稳定性好，附着聚噻吩薄膜的不锈钢片（PTh/SS）抗腐蚀电位相对于裸不锈钢片（SS）正移约220 mV,腐蚀电流密度下降了2个数量级，具有良好的抗腐蚀性能。

采用恒温浸泡、极化曲线、金相、扫描电镜和透射电镜技术研究不同时效处理工艺对1975铝合金的晶间腐蚀、剥落腐蚀和应力腐蚀行为的影响。结果表明，1975铝合金单级时效后的晶间腐蚀、剥落腐蚀和应力腐蚀的敏感性变化规律为：欠时效(120 ℃/12 h)>峰时效(120 ℃/24 h)>过时效(120 ℃/36 h)。合金的腐蚀敏感性与晶界析出相η (MgZn₂)和无沉淀析出带（PFZ）的特征有关，析出相分布越不连续，尺寸越大，无沉淀析出带越宽化，合金的腐蚀敏感性越低；反之，如果晶界析出相链状分布且尺寸较小，则合金的腐蚀敏感性高。

采用电化学测试方法和动态腐蚀失重实验并结合扫描电镜和能谱分析, 研究不同pH值下J55钢在高含硫油田水中的腐蚀行为。结果表明, 随着溶液pH值升高, J55钢阴极去极化作用减弱, 腐蚀速率下降。当pH值在5.6~7.2时, 腐蚀产物主要是疏松且易脱落的粗晶粒四方硫铁矿FeS_1-x, 无法在碳钢表面形成保护膜, 形成大量腐蚀坑, 使碳钢表面腐蚀较严重；当pH值在8.7~11.0时, 腐蚀产物主要是氧化铁, 在碳钢表面形成了致密的保护膜, 阳极有明显的钝化现象, 碳钢表面腐蚀轻微。

采用腐蚀失重法、电化学测试和慢应变速率拉伸应力腐蚀研究了国产825合金在HCl、NaOH和NaCl溶液中的腐蚀行为，并采用金相显微镜和扫描电镜（SEM）对腐蚀后的样品进行观察。结果表明，国产825合金在HCl溶液中浸泡7 d后发生了明显的腐蚀，腐蚀速率随HCl浓度的增加而增大，而在NaOH和NaCl溶液中浸泡5个月后未发生明显腐蚀，并且在HCl、NaOH和NaCl溶液中合金的腐蚀电流随溶液浓度增加而增大。慢应变速率拉伸应力腐蚀结果表明在HCl、NaOH和NaCl溶液中合金的应力腐蚀敏感性很小，因此，一般情况下不会发生应力腐蚀开裂。

应用SEM和EDS研究了锌液中不同Al含量对镀层组织结构和抑制层的影响，进而确定440MPa级高强IF钢镀层成形性的最佳Al含量。结果表明，随着锌液中Al含量的增加，纯锌层与基体界面处ζ相明显减少，Al的富集程度增加，抑制层的晶粒逐渐长大，致密性增加。当锌液中Al含量为0.25%时，镀层成形性最好。