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ISSN 1005-4537
CN 21-1474/TG
创刊于 1981 年 (双月刊)
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  1988年, 第8卷, 第2期 刊出日期:1988-04-25 上一期    下一期
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研究报告
点蚀引发的热力学和动力学
魏宝明;郝凌
中国腐蚀与防护学报. 1988, 8 (2): 87-95.  
摘要   PDF (748KB)
本文作者对点蚀临界击破电位(φ_(cb))提出了严格的热力学定义,提出一个点蚀核形成过程的模型,继而推导出φ_(cb)与活性阴离子活度(α_X~-)的对数呈线性关系,确定了φ_(cb)、α_X~-,c,点蚀临界温度(T_c)之间的对应关系。然后,建立起点蚀核形成过程的动力学方程式,证明实测击破电位(φ_b)与φ_(cb)的关系为:φ_b=φ_(cb)+H,推得了不同恒定极化电位条件下点蚀诱导时间(τ)与α_X~-之间的几种函数关系,从理论上解释了许多作者的实验结果。最后,提出了实测φ_(cb)的可行方法。
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在Cl~-体系中加入NO_3~-或NO_2~-对奥氏体不锈钢裂缝内化学状态的影响
左景伊;金志强
中国腐蚀与防护学报. 1988, 8 (2): 96-104.  
摘要   PDF (758KB)
用模拟闭塞电池研究1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢在Cl~-+NO_3~-(或NO_2~-)溶液中闭塞区内化学和电化学状态的变化。当外部溶液中NO_3~-或NO_2~-达到一定浓度时,闭塞区内pH下降比在单纯Cl~-溶液中缓慢,并且趋于一极限值(pH(?)2)后,即不再下降。裂尖溶液内Cl~-与NO_3~-克当量比例和外部主溶液接近,但裂尖溶液变浓直到饱和。当1法拉第电量通过闭塞区时,大约有0.5~0.7克当量的Cl~-+NO_3~-迁入闭塞区。NO_2~-迁入裂尖后与H~+和金属离子反应而消耗。溶液中加入不同浓度NO_3~-或NO_2~-后,使破裂电位变为更正_1裂尖处于钝态,表明NO_3~-和NO_2~-均有缓蚀作用。
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环氧/玻纤复合材料界面层结构及耐腐蚀性能
林永渭;吴叙勤;张元民;邱永坚;顾里之
中国腐蚀与防护学报. 1988, 8 (2): 105-112.  
摘要   PDF (1829KB)
本文作者采用XPS,单丝模型,SEM和测定电阻率等方法研究了玻纤表面以A-151、A-186 KH550偶联剂处理后形成的界面层结构;介质在环氧/玻纤复合材料中的扩散系数;界面的粘结形貌等对复合材料耐蚀性能的影响。实验表明,既能与玻纤表面产生化学反应又能与环氧基体形成化学共价键的界面具有较高的界面粘结能,完善的界面粘结形貌,较低的介质扩散系数和良好的界面耐腐蚀性。
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厦门金属腐蚀与防护开发中心宣告成立
No Author
中国腐蚀与防护学报. 1988, 8 (2): 111-111.  
摘要   PDF (100KB)
<正> 在党的十三大关于加快和深化改革精神的鼓舞下,学会改革、搞活出现新局面,广大科技技工作者为国民经济建设主战场服务的主动性与积极性越来越高涨。位于与金门、台湾一水之隔的厦门经济特区传来了喜讯,以厦门市腐蚀与防护工程学会牵头组织的厦门金属腐蚀与防护开发中心于今年三月份宣告成立。 该“中心”的成员单位还有;中国科学院福建物质结构研究所二部、厦门大学、中国船舶工业总公司725所厦门试验站、国家海洋局第三海洋研究所、厦门造船厂和中国人民解放军37514部队装备修理处。“中心”系厦门市科协系统首家内联的技术经济联合体、又是科研、设计、教学、生产、使用相结合和军民联合的一个新型全民所有制企业,在经济上实行独立核算,自负盈亏。“中心”经营范围:开发腐蚀与防护技术、新材料、新工艺、新产品并组织生产与加工;各种工程设施的金属防护的设计、施工与技术咨询服务;腐蚀技术成果的转让与合作经营生产并兼营腐蚀与防护新产品的代销等。
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用研究均匀腐蚀的方法探讨不锈钢孔蚀的稳定发展
魏宝明;郝凌;杨忠英
中国腐蚀与防护学报. 1988, 8 (2): 113-119.  
摘要   PDF (641KB)
通过研究18-8奥氏体不锈钢在模拟孔内溶液中的均匀腐蚀行为,定量研究了孔内溶液浓度和温度对孔蚀发展速率的影响。测定了试样在模拟孔内溶液中的极化曲线,并将极化曲线的塔菲尔区直线外推,得到理想极化曲线和自腐蚀电流密度,据此对测定实际孔蚀速率的间接方法作了初步探讨,并对孔蚀核再钝化的条件作了详细讨论。
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尿素级316L不锈钢的非敏化态晶间腐蚀与电位的关系
王月平;于福洲
中国腐蚀与防护学报. 1988, 8 (2): 120-126.  
摘要   PDF (1479KB)
用恒电位浸蚀方法在高压釜中研究了供货态316 L钢在尿素介质中发生非敏化态晶间腐蚀与电位区段的关系,并在常温硫酸溶液中研究了316 L钢非敏化态晶间腐蚀的发展过程及其与电位值的关系。结果表明,固溶态316 L钢在活化或活化—钝化过渡电位区仅产生全面腐蚀。而在过钝化电位区,既产生全面腐蚀,也产生晶间腐蚀。在过钝化电位区进行恒电位浸蚀时,在等电量条件下,随着浸蚀电位值升高,晶间腐蚀所占比例逐渐减小;在非等电量条件下,随浸蚀时间推移(即随浸蚀电量增加),晶间腐蚀深度和宽度都增加,腐蚀断面形态呈“V”字形。使用高纯不锈钢可以减轻非敏化态晶间腐蚀。
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钨系水处理剂及其缓蚀机理的研究
陆柱;李晓东
中国腐蚀与防护学报. 1988, 8 (2): 127-134.  
摘要   PDF (576KB)
研究了钨系水处理剂复合配方对碳钢在含Cl~-及SO_4~(2-)水中的缓蚀作用,筛选出最佳复配方案。根据电化学测试和XPS分析结果探讨了钨系水处理剂的缓蚀机理。
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高强度Al-Cu-Mg-Si合金的双级时效与应力腐蚀行为
陈再良;钱友荣;邢淑仪;孙成清;周精琦
中国腐蚀与防护学报. 1988, 8 (2): 135-140.  
摘要   PDF (1651KB)
<正> 目前关于铝合金的应力腐蚀开裂(SCC)的研究较多地集中在Al-Zn-Mg-Cu系超硬铝的热处理工艺和电化学腐蚀机理等方面,对于锻铝合金的应力腐蚀研究得较少。Al-Mg-Si系低强度锻铝合金(如LD2)产生晶间腐蚀,不产生应力腐蚀。Al-Cu-Mg-Si系高强度锻铝合金有较强的应力腐蚀倾向,国外有少量报导,国内曾出现这类合金的应力腐蚀破坏。研究这类锻铝合金显微组织特征与应力腐蚀开裂机制间关系,有利于全面阐明铝合金应力腐蚀的理论。
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30CrMnSi钢应力腐蚀裂纹内的电化学行为
何业东;余宗吉
中国腐蚀与防护学报. 1988, 8 (2): 141-147.  
摘要   PDF (536KB)
<正> 一、前言 应力腐蚀裂纹内的电化学行为与裂纹起裂以及裂纹扩展动力学之间的关系,目前仍然是研究的薄弱环节。其主要原因是由于应力腐蚀裂纹很细而且裂纹内溶液非常少,使得裂纹内尤其是裂纹尖端区域的电化学参数很难测试。本文作者等在前人方法的基础上提出了在液体石蜡保护下测试裂纹内电位、pH值、Cl~-浓度分布的新方法。本工作在该方法的基础上又作了改进,并对30CrMnSi钢应力腐蚀裂纹内的电化学行为进行了研究。
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氢对304不锈钢阳极行为的影响
乔利杰;褚武扬;肖纪美;黄华
中国腐蚀与防护学报. 1988, 8 (2): 148-152.  
摘要   PDF (366KB)
<正> 虽然奥氏体不锈钢在42%MgCl_2沸腾溶液中的应力腐蚀并不是由氢致开裂引起的,但在应力腐蚀过程中生成的氢可以进入试样并可在裂纹前沿富集。为澄清进入试样的氢是否对阳极溶解过程产生促进作用,曾有人用失重法、晶间腐蚀和极化曲线变化等研究氢对阳极行为的影响,并得出氢促进阳极溶解的结论。应当指出,充氢试样的阳极电流包括了氢的氧化电流,因此充氢后阳极电流的增大并不证明氢促进了阳极溶解过程。虽然失重法能反映氢的促进作用,但只适用于腐蚀较为严重的情况。
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Ni-Al-La合金及纯镍渗铝层在高温SF_6中的腐蚀行为
王嘉敏;董佩环
中国腐蚀与防护学报. 1988, 8 (2): 153-158.  
摘要   PDF (2165KB)
<正> 热气机的热源可选取具有高能量密度的放热反应:8Li+SF_6=6LiF+Li_2S,其反应温度控制在700~900℃之间,因此,反应器外壳,喷咀和热交换器管都可能遭到反应物和生成物的腐蚀。 SF_6是一种很稳定的气体,工业中可用作氧化剂。SF_6在400℃以上可与器壁材料中的Fe、Cr、Ni等元素反应,至今关于高温下SF_6对金属材料腐蚀的研究还未见报道。本文作者已对镍基高温合金和铁基合金作了较系统的研究,其结果表明:铁基和镍基合金在高温SF_6中都不同程度地遭到严重腐蚀,其中含铝较高的镍基合金略好些。本工作研究
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硫磺制酸系统余热锅炉二级过热器管失效原因分析
李守臣;张丽华;司徒美娟;曹铁梁;石声泰
中国腐蚀与防护学报. 1988, 8 (2): 159-165.  
摘要   PDF (3384KB)
采用金相、EMPA、X—射线衍射和化学分析等方法对南京磷肥厂使用十个月后未经保护的12CrMoV和使用一年后经喷铝保护的12CrMov及18-8不锈钢管取样进行了分析。结果表明,二级过热器管的失效起因于管子表面的高温氧化和硫化腐蚀。 未经保护的12CrMoV管腐蚀严重,其腐蚀产物是非保护性氧化皮和铁的硫化物,而经喷铝保护的12Cr_1MoV管和18-8不锈钢管在该腐蚀条件下,由于生成能阻止O_2和S侵入金属的Al_2O_3和Cr_2O_3保护膜而表现出良好的抗腐蚀性能。 根据上述结果,提出了可能的腐蚀机制及其解决途径。
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硫铁矿制酸系统余热锅炉二级过热器管失效原因分析
李守臣;张丽华;司徒美娟;曹铁梁;石声泰
中国腐蚀与防护学报. 1988, 8 (2): 166-172.  
摘要   PDF (1468KB)
分析了余热锅炉中二级过热器管(材质为12CrMoV)的失效原因,结果表明管子的腐蚀和超温可能与失效过程有关,但管子表面腐蚀是二级过热器管失效的主要原因。 利用X-射线衍射、金相、电子探针、红外、差热分析和化学分析等方法,研究了取自现场的腐蚀产物形貌、化学组份和结构。腐蚀产物主要是Fe_2O_3、Fe_2(SO_4)_3和铁的硫化物。因此腐蚀机制可能是Fe_2(SO_4)_3在高温下分解产生高分压的SO_3所引起的硫化和氧化。在分析结果的基础上,提出了解决这种问题的可能途径。
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