Evolution of Ni-based superalloys for single crystal gas turbine blade applications
1
1999
... 经历了上百年的技术突破和行业变革，目前航空发动机叶片材料以铁基、钴基和镍基高温合金为主，其中镍基高温合金在航空发动机热端部件的应用最为广泛[1 ,2 ] ，其主要成分为Ni、Cr、Co、Mo、W、Ta、Nb、Al等[3 ] .高温防护涂层技术随着高温合金在发动机服役温度不断提高[4 ] 而快速发展，其中铝化物涂层以其优异的综合性能，及可以单独使用或作为热障涂层系统中的粘结层使用而得到广泛应用.制备铝化物涂层的工艺方法有很多种，包括包埋渗铝、气相渗铝、化学气相沉积 (CVD) 渗铝等[5 ] .包埋渗铝渗剂与样品表面直接接触，涂层内易引入杂质[6 ] .气相渗铝在涂层涂覆均匀性、工艺稳定性等方面存在着不足，且工艺参数难以控制[7 ] .CVD渗铝相比包埋渗铝和气相渗铝的优越性在于它能够适用复杂型腔及微小冷却通道表面渗铝，并且可通过调控反应参数 (反应温度、反应时间、反应气体和渗剂种类) 制备出不同结构、不同性能的 (改性) 铝化物涂层[8 ,9 ] .近年来，国内外研究者大多采用CVD制备铝化物涂层[10 -15 ] . ...
Nickel-based superalloys
1
2022
... 经历了上百年的技术突破和行业变革，目前航空发动机叶片材料以铁基、钴基和镍基高温合金为主，其中镍基高温合金在航空发动机热端部件的应用最为广泛[1 ,2 ] ，其主要成分为Ni、Cr、Co、Mo、W、Ta、Nb、Al等[3 ] .高温防护涂层技术随着高温合金在发动机服役温度不断提高[4 ] 而快速发展，其中铝化物涂层以其优异的综合性能，及可以单独使用或作为热障涂层系统中的粘结层使用而得到广泛应用.制备铝化物涂层的工艺方法有很多种，包括包埋渗铝、气相渗铝、化学气相沉积 (CVD) 渗铝等[5 ] .包埋渗铝渗剂与样品表面直接接触，涂层内易引入杂质[6 ] .气相渗铝在涂层涂覆均匀性、工艺稳定性等方面存在着不足，且工艺参数难以控制[7 ] .CVD渗铝相比包埋渗铝和气相渗铝的优越性在于它能够适用复杂型腔及微小冷却通道表面渗铝，并且可通过调控反应参数 (反应温度、反应时间、反应气体和渗剂种类) 制备出不同结构、不同性能的 (改性) 铝化物涂层[8 ,9 ] .近年来，国内外研究者大多采用CVD制备铝化物涂层[10 -15 ] . ...
Ni-based superalloys for turbine discs
1
1999
... 经历了上百年的技术突破和行业变革，目前航空发动机叶片材料以铁基、钴基和镍基高温合金为主，其中镍基高温合金在航空发动机热端部件的应用最为广泛[1 ,2 ] ，其主要成分为Ni、Cr、Co、Mo、W、Ta、Nb、Al等[3 ] .高温防护涂层技术随着高温合金在发动机服役温度不断提高[4 ] 而快速发展，其中铝化物涂层以其优异的综合性能，及可以单独使用或作为热障涂层系统中的粘结层使用而得到广泛应用.制备铝化物涂层的工艺方法有很多种，包括包埋渗铝、气相渗铝、化学气相沉积 (CVD) 渗铝等[5 ] .包埋渗铝渗剂与样品表面直接接触，涂层内易引入杂质[6 ] .气相渗铝在涂层涂覆均匀性、工艺稳定性等方面存在着不足，且工艺参数难以控制[7 ] .CVD渗铝相比包埋渗铝和气相渗铝的优越性在于它能够适用复杂型腔及微小冷却通道表面渗铝，并且可通过调控反应参数 (反应温度、反应时间、反应气体和渗剂种类) 制备出不同结构、不同性能的 (改性) 铝化物涂层[8 ,9 ] .近年来，国内外研究者大多采用CVD制备铝化物涂层[10 -15 ] . ...
热震对包覆ZrB2 -SiC-La2 O3 /SiC涂层渗硅石墨力学性能的影响
1
2021
... 经历了上百年的技术突破和行业变革，目前航空发动机叶片材料以铁基、钴基和镍基高温合金为主，其中镍基高温合金在航空发动机热端部件的应用最为广泛[1 ,2 ] ，其主要成分为Ni、Cr、Co、Mo、W、Ta、Nb、Al等[3 ] .高温防护涂层技术随着高温合金在发动机服役温度不断提高[4 ] 而快速发展，其中铝化物涂层以其优异的综合性能，及可以单独使用或作为热障涂层系统中的粘结层使用而得到广泛应用.制备铝化物涂层的工艺方法有很多种，包括包埋渗铝、气相渗铝、化学气相沉积 (CVD) 渗铝等[5 ] .包埋渗铝渗剂与样品表面直接接触，涂层内易引入杂质[6 ] .气相渗铝在涂层涂覆均匀性、工艺稳定性等方面存在着不足，且工艺参数难以控制[7 ] .CVD渗铝相比包埋渗铝和气相渗铝的优越性在于它能够适用复杂型腔及微小冷却通道表面渗铝，并且可通过调控反应参数 (反应温度、反应时间、反应气体和渗剂种类) 制备出不同结构、不同性能的 (改性) 铝化物涂层[8 ,9 ] .近年来，国内外研究者大多采用CVD制备铝化物涂层[10 -15 ] . ...
热震对包覆ZrB2 -SiC-La2 O3 /SiC涂层渗硅石墨力学性能的影响
1
2021
... 经历了上百年的技术突破和行业变革，目前航空发动机叶片材料以铁基、钴基和镍基高温合金为主，其中镍基高温合金在航空发动机热端部件的应用最为广泛[1 ,2 ] ，其主要成分为Ni、Cr、Co、Mo、W、Ta、Nb、Al等[3 ] .高温防护涂层技术随着高温合金在发动机服役温度不断提高[4 ] 而快速发展，其中铝化物涂层以其优异的综合性能，及可以单独使用或作为热障涂层系统中的粘结层使用而得到广泛应用.制备铝化物涂层的工艺方法有很多种，包括包埋渗铝、气相渗铝、化学气相沉积 (CVD) 渗铝等[5 ] .包埋渗铝渗剂与样品表面直接接触，涂层内易引入杂质[6 ] .气相渗铝在涂层涂覆均匀性、工艺稳定性等方面存在着不足，且工艺参数难以控制[7 ] .CVD渗铝相比包埋渗铝和气相渗铝的优越性在于它能够适用复杂型腔及微小冷却通道表面渗铝，并且可通过调控反应参数 (反应温度、反应时间、反应气体和渗剂种类) 制备出不同结构、不同性能的 (改性) 铝化物涂层[8 ,9 ] .近年来，国内外研究者大多采用CVD制备铝化物涂层[10 -15 ] . ...
K438合金铂改性铝化物涂层的高温抗氧化性研究
1
2020
... 经历了上百年的技术突破和行业变革，目前航空发动机叶片材料以铁基、钴基和镍基高温合金为主，其中镍基高温合金在航空发动机热端部件的应用最为广泛[1 ,2 ] ，其主要成分为Ni、Cr、Co、Mo、W、Ta、Nb、Al等[3 ] .高温防护涂层技术随着高温合金在发动机服役温度不断提高[4 ] 而快速发展，其中铝化物涂层以其优异的综合性能，及可以单独使用或作为热障涂层系统中的粘结层使用而得到广泛应用.制备铝化物涂层的工艺方法有很多种，包括包埋渗铝、气相渗铝、化学气相沉积 (CVD) 渗铝等[5 ] .包埋渗铝渗剂与样品表面直接接触，涂层内易引入杂质[6 ] .气相渗铝在涂层涂覆均匀性、工艺稳定性等方面存在着不足，且工艺参数难以控制[7 ] .CVD渗铝相比包埋渗铝和气相渗铝的优越性在于它能够适用复杂型腔及微小冷却通道表面渗铝，并且可通过调控反应参数 (反应温度、反应时间、反应气体和渗剂种类) 制备出不同结构、不同性能的 (改性) 铝化物涂层[8 ,9 ] .近年来，国内外研究者大多采用CVD制备铝化物涂层[10 -15 ] . ...
K438合金铂改性铝化物涂层的高温抗氧化性研究
1
2020
... 经历了上百年的技术突破和行业变革，目前航空发动机叶片材料以铁基、钴基和镍基高温合金为主，其中镍基高温合金在航空发动机热端部件的应用最为广泛[1 ,2 ] ，其主要成分为Ni、Cr、Co、Mo、W、Ta、Nb、Al等[3 ] .高温防护涂层技术随着高温合金在发动机服役温度不断提高[4 ] 而快速发展，其中铝化物涂层以其优异的综合性能，及可以单独使用或作为热障涂层系统中的粘结层使用而得到广泛应用.制备铝化物涂层的工艺方法有很多种，包括包埋渗铝、气相渗铝、化学气相沉积 (CVD) 渗铝等[5 ] .包埋渗铝渗剂与样品表面直接接触，涂层内易引入杂质[6 ] .气相渗铝在涂层涂覆均匀性、工艺稳定性等方面存在着不足，且工艺参数难以控制[7 ] .CVD渗铝相比包埋渗铝和气相渗铝的优越性在于它能够适用复杂型腔及微小冷却通道表面渗铝，并且可通过调控反应参数 (反应温度、反应时间、反应气体和渗剂种类) 制备出不同结构、不同性能的 (改性) 铝化物涂层[8 ,9 ] .近年来，国内外研究者大多采用CVD制备铝化物涂层[10 -15 ] . ...
1
2015
... 经历了上百年的技术突破和行业变革，目前航空发动机叶片材料以铁基、钴基和镍基高温合金为主，其中镍基高温合金在航空发动机热端部件的应用最为广泛[1 ,2 ] ，其主要成分为Ni、Cr、Co、Mo、W、Ta、Nb、Al等[3 ] .高温防护涂层技术随着高温合金在发动机服役温度不断提高[4 ] 而快速发展，其中铝化物涂层以其优异的综合性能，及可以单独使用或作为热障涂层系统中的粘结层使用而得到广泛应用.制备铝化物涂层的工艺方法有很多种，包括包埋渗铝、气相渗铝、化学气相沉积 (CVD) 渗铝等[5 ] .包埋渗铝渗剂与样品表面直接接触，涂层内易引入杂质[6 ] .气相渗铝在涂层涂覆均匀性、工艺稳定性等方面存在着不足，且工艺参数难以控制[7 ] .CVD渗铝相比包埋渗铝和气相渗铝的优越性在于它能够适用复杂型腔及微小冷却通道表面渗铝，并且可通过调控反应参数 (反应温度、反应时间、反应气体和渗剂种类) 制备出不同结构、不同性能的 (改性) 铝化物涂层[8 ,9 ] .近年来，国内外研究者大多采用CVD制备铝化物涂层[10 -15 ] . ...
涡轮叶片VPA法与CVD方法渗钴铝比较研究
1
2017
... 经历了上百年的技术突破和行业变革，目前航空发动机叶片材料以铁基、钴基和镍基高温合金为主，其中镍基高温合金在航空发动机热端部件的应用最为广泛[1 ,2 ] ，其主要成分为Ni、Cr、Co、Mo、W、Ta、Nb、Al等[3 ] .高温防护涂层技术随着高温合金在发动机服役温度不断提高[4 ] 而快速发展，其中铝化物涂层以其优异的综合性能，及可以单独使用或作为热障涂层系统中的粘结层使用而得到广泛应用.制备铝化物涂层的工艺方法有很多种，包括包埋渗铝、气相渗铝、化学气相沉积 (CVD) 渗铝等[5 ] .包埋渗铝渗剂与样品表面直接接触，涂层内易引入杂质[6 ] .气相渗铝在涂层涂覆均匀性、工艺稳定性等方面存在着不足，且工艺参数难以控制[7 ] .CVD渗铝相比包埋渗铝和气相渗铝的优越性在于它能够适用复杂型腔及微小冷却通道表面渗铝，并且可通过调控反应参数 (反应温度、反应时间、反应气体和渗剂种类) 制备出不同结构、不同性能的 (改性) 铝化物涂层[8 ,9 ] .近年来，国内外研究者大多采用CVD制备铝化物涂层[10 -15 ] . ...
涡轮叶片VPA法与CVD方法渗钴铝比较研究
1
2017
... 经历了上百年的技术突破和行业变革，目前航空发动机叶片材料以铁基、钴基和镍基高温合金为主，其中镍基高温合金在航空发动机热端部件的应用最为广泛[1 ,2 ] ，其主要成分为Ni、Cr、Co、Mo、W、Ta、Nb、Al等[3 ] .高温防护涂层技术随着高温合金在发动机服役温度不断提高[4 ] 而快速发展，其中铝化物涂层以其优异的综合性能，及可以单独使用或作为热障涂层系统中的粘结层使用而得到广泛应用.制备铝化物涂层的工艺方法有很多种，包括包埋渗铝、气相渗铝、化学气相沉积 (CVD) 渗铝等[5 ] .包埋渗铝渗剂与样品表面直接接触，涂层内易引入杂质[6 ] .气相渗铝在涂层涂覆均匀性、工艺稳定性等方面存在着不足，且工艺参数难以控制[7 ] .CVD渗铝相比包埋渗铝和气相渗铝的优越性在于它能够适用复杂型腔及微小冷却通道表面渗铝，并且可通过调控反应参数 (反应温度、反应时间、反应气体和渗剂种类) 制备出不同结构、不同性能的 (改性) 铝化物涂层[8 ,9 ] .近年来，国内外研究者大多采用CVD制备铝化物涂层[10 -15 ] . ...
CVD法在镍基高温合金表面制备改性铝化物涂层的研究进展
1
2018
... 经历了上百年的技术突破和行业变革，目前航空发动机叶片材料以铁基、钴基和镍基高温合金为主，其中镍基高温合金在航空发动机热端部件的应用最为广泛[1 ,2 ] ，其主要成分为Ni、Cr、Co、Mo、W、Ta、Nb、Al等[3 ] .高温防护涂层技术随着高温合金在发动机服役温度不断提高[4 ] 而快速发展，其中铝化物涂层以其优异的综合性能，及可以单独使用或作为热障涂层系统中的粘结层使用而得到广泛应用.制备铝化物涂层的工艺方法有很多种，包括包埋渗铝、气相渗铝、化学气相沉积 (CVD) 渗铝等[5 ] .包埋渗铝渗剂与样品表面直接接触，涂层内易引入杂质[6 ] .气相渗铝在涂层涂覆均匀性、工艺稳定性等方面存在着不足，且工艺参数难以控制[7 ] .CVD渗铝相比包埋渗铝和气相渗铝的优越性在于它能够适用复杂型腔及微小冷却通道表面渗铝，并且可通过调控反应参数 (反应温度、反应时间、反应气体和渗剂种类) 制备出不同结构、不同性能的 (改性) 铝化物涂层[8 ,9 ] .近年来，国内外研究者大多采用CVD制备铝化物涂层[10 -15 ] . ...
CVD法在镍基高温合金表面制备改性铝化物涂层的研究进展
1
2018
... 经历了上百年的技术突破和行业变革，目前航空发动机叶片材料以铁基、钴基和镍基高温合金为主，其中镍基高温合金在航空发动机热端部件的应用最为广泛[1 ,2 ] ，其主要成分为Ni、Cr、Co、Mo、W、Ta、Nb、Al等[3 ] .高温防护涂层技术随着高温合金在发动机服役温度不断提高[4 ] 而快速发展，其中铝化物涂层以其优异的综合性能，及可以单独使用或作为热障涂层系统中的粘结层使用而得到广泛应用.制备铝化物涂层的工艺方法有很多种，包括包埋渗铝、气相渗铝、化学气相沉积 (CVD) 渗铝等[5 ] .包埋渗铝渗剂与样品表面直接接触，涂层内易引入杂质[6 ] .气相渗铝在涂层涂覆均匀性、工艺稳定性等方面存在着不足，且工艺参数难以控制[7 ] .CVD渗铝相比包埋渗铝和气相渗铝的优越性在于它能够适用复杂型腔及微小冷却通道表面渗铝，并且可通过调控反应参数 (反应温度、反应时间、反应气体和渗剂种类) 制备出不同结构、不同性能的 (改性) 铝化物涂层[8 ,9 ] .近年来，国内外研究者大多采用CVD制备铝化物涂层[10 -15 ] . ...
硅改性铝化物涂层的CVD制备工艺
1
2016
... 经历了上百年的技术突破和行业变革，目前航空发动机叶片材料以铁基、钴基和镍基高温合金为主，其中镍基高温合金在航空发动机热端部件的应用最为广泛[1 ,2 ] ，其主要成分为Ni、Cr、Co、Mo、W、Ta、Nb、Al等[3 ] .高温防护涂层技术随着高温合金在发动机服役温度不断提高[4 ] 而快速发展，其中铝化物涂层以其优异的综合性能，及可以单独使用或作为热障涂层系统中的粘结层使用而得到广泛应用.制备铝化物涂层的工艺方法有很多种，包括包埋渗铝、气相渗铝、化学气相沉积 (CVD) 渗铝等[5 ] .包埋渗铝渗剂与样品表面直接接触，涂层内易引入杂质[6 ] .气相渗铝在涂层涂覆均匀性、工艺稳定性等方面存在着不足，且工艺参数难以控制[7 ] .CVD渗铝相比包埋渗铝和气相渗铝的优越性在于它能够适用复杂型腔及微小冷却通道表面渗铝，并且可通过调控反应参数 (反应温度、反应时间、反应气体和渗剂种类) 制备出不同结构、不同性能的 (改性) 铝化物涂层[8 ,9 ] .近年来，国内外研究者大多采用CVD制备铝化物涂层[10 -15 ] . ...
硅改性铝化物涂层的CVD制备工艺
1
2016
... 经历了上百年的技术突破和行业变革，目前航空发动机叶片材料以铁基、钴基和镍基高温合金为主，其中镍基高温合金在航空发动机热端部件的应用最为广泛[1 ,2 ] ，其主要成分为Ni、Cr、Co、Mo、W、Ta、Nb、Al等[3 ] .高温防护涂层技术随着高温合金在发动机服役温度不断提高[4 ] 而快速发展，其中铝化物涂层以其优异的综合性能，及可以单独使用或作为热障涂层系统中的粘结层使用而得到广泛应用.制备铝化物涂层的工艺方法有很多种，包括包埋渗铝、气相渗铝、化学气相沉积 (CVD) 渗铝等[5 ] .包埋渗铝渗剂与样品表面直接接触，涂层内易引入杂质[6 ] .气相渗铝在涂层涂覆均匀性、工艺稳定性等方面存在着不足，且工艺参数难以控制[7 ] .CVD渗铝相比包埋渗铝和气相渗铝的优越性在于它能够适用复杂型腔及微小冷却通道表面渗铝，并且可通过调控反应参数 (反应温度、反应时间、反应气体和渗剂种类) 制备出不同结构、不同性能的 (改性) 铝化物涂层[8 ,9 ] .近年来，国内外研究者大多采用CVD制备铝化物涂层[10 -15 ] . ...
Assessment of fatigue resistance of aluminide layers on MAR 247 nickel super alloy with full-field optical strain measurements
1
2017
... 经历了上百年的技术突破和行业变革，目前航空发动机叶片材料以铁基、钴基和镍基高温合金为主，其中镍基高温合金在航空发动机热端部件的应用最为广泛[1 ,2 ] ，其主要成分为Ni、Cr、Co、Mo、W、Ta、Nb、Al等[3 ] .高温防护涂层技术随着高温合金在发动机服役温度不断提高[4 ] 而快速发展，其中铝化物涂层以其优异的综合性能，及可以单独使用或作为热障涂层系统中的粘结层使用而得到广泛应用.制备铝化物涂层的工艺方法有很多种，包括包埋渗铝、气相渗铝、化学气相沉积 (CVD) 渗铝等[5 ] .包埋渗铝渗剂与样品表面直接接触，涂层内易引入杂质[6 ] .气相渗铝在涂层涂覆均匀性、工艺稳定性等方面存在着不足，且工艺参数难以控制[7 ] .CVD渗铝相比包埋渗铝和气相渗铝的优越性在于它能够适用复杂型腔及微小冷却通道表面渗铝，并且可通过调控反应参数 (反应温度、反应时间、反应气体和渗剂种类) 制备出不同结构、不同性能的 (改性) 铝化物涂层[8 ,9 ] .近年来，国内外研究者大多采用CVD制备铝化物涂层[10 -15 ] . ...
CVD technology for preparing chromium oxide coatings, study of the kinetics of growth of coatings
0
2018
Cyclic oxidation of palladium modified and nonmodified aluminide coatings deposited on nickel base superalloys
0
2018
Positron annihilation studies of modified aluminide coatings on nickel and nickel superalloy
0
2020
The influence of deposition technique of aluminide coatings on oxidation resistance of different nickel superalloys
0
2020
CVD法Pt改性铝化物涂层的制备及其热腐蚀行为研究
2
2020
... 经历了上百年的技术突破和行业变革，目前航空发动机叶片材料以铁基、钴基和镍基高温合金为主，其中镍基高温合金在航空发动机热端部件的应用最为广泛[1 ,2 ] ，其主要成分为Ni、Cr、Co、Mo、W、Ta、Nb、Al等[3 ] .高温防护涂层技术随着高温合金在发动机服役温度不断提高[4 ] 而快速发展，其中铝化物涂层以其优异的综合性能，及可以单独使用或作为热障涂层系统中的粘结层使用而得到广泛应用.制备铝化物涂层的工艺方法有很多种，包括包埋渗铝、气相渗铝、化学气相沉积 (CVD) 渗铝等[5 ] .包埋渗铝渗剂与样品表面直接接触，涂层内易引入杂质[6 ] .气相渗铝在涂层涂覆均匀性、工艺稳定性等方面存在着不足，且工艺参数难以控制[7 ] .CVD渗铝相比包埋渗铝和气相渗铝的优越性在于它能够适用复杂型腔及微小冷却通道表面渗铝，并且可通过调控反应参数 (反应温度、反应时间、反应气体和渗剂种类) 制备出不同结构、不同性能的 (改性) 铝化物涂层[8 ,9 ] .近年来，国内外研究者大多采用CVD制备铝化物涂层[10 -15 ] . ...
... Pt改性的铝化物涂层制备过程一般包括四个步骤[15 ] .(1) 制备镀Pt层：采用电镀、熔盐电沉积或物理气相沉积 (PVD) 等方法在基体表面沉积一层Pt (3~10 μm)；(2) 预扩散处理：对镀Pt后的样品进行真空退火，以提高Pt层与基体合金的结合力，同时降低样品表面Pt浓度；(3) 扩散渗铝：采用包埋渗铝、气相渗铝或CVD方法进行渗铝处理，引入Al形成Pt改性铝化物涂层；(4) 后续热处理 (根据工艺需要)：进一步完成涂层的形成，提高基体合金与涂层的结合力，同时有助于基体合金恢复渗铝过程中损失的力学性能.通过调整预扩散处理和扩散渗铝的温度、时间以及渗铝工艺的类型，可获得传统的β -(Ni，Pt)Al涂层和新型的γ -γ '型涂层. ...
CVD法Pt改性铝化物涂层的制备及其热腐蚀行为研究
2
2020
... 经历了上百年的技术突破和行业变革，目前航空发动机叶片材料以铁基、钴基和镍基高温合金为主，其中镍基高温合金在航空发动机热端部件的应用最为广泛[1 ,2 ] ，其主要成分为Ni、Cr、Co、Mo、W、Ta、Nb、Al等[3 ] .高温防护涂层技术随着高温合金在发动机服役温度不断提高[4 ] 而快速发展，其中铝化物涂层以其优异的综合性能，及可以单独使用或作为热障涂层系统中的粘结层使用而得到广泛应用.制备铝化物涂层的工艺方法有很多种，包括包埋渗铝、气相渗铝、化学气相沉积 (CVD) 渗铝等[5 ] .包埋渗铝渗剂与样品表面直接接触，涂层内易引入杂质[6 ] .气相渗铝在涂层涂覆均匀性、工艺稳定性等方面存在着不足，且工艺参数难以控制[7 ] .CVD渗铝相比包埋渗铝和气相渗铝的优越性在于它能够适用复杂型腔及微小冷却通道表面渗铝，并且可通过调控反应参数 (反应温度、反应时间、反应气体和渗剂种类) 制备出不同结构、不同性能的 (改性) 铝化物涂层[8 ,9 ] .近年来，国内外研究者大多采用CVD制备铝化物涂层[10 -15 ] . ...
... Pt改性的铝化物涂层制备过程一般包括四个步骤[15 ] .(1) 制备镀Pt层：采用电镀、熔盐电沉积或物理气相沉积 (PVD) 等方法在基体表面沉积一层Pt (3~10 μm)；(2) 预扩散处理：对镀Pt后的样品进行真空退火，以提高Pt层与基体合金的结合力，同时降低样品表面Pt浓度；(3) 扩散渗铝：采用包埋渗铝、气相渗铝或CVD方法进行渗铝处理，引入Al形成Pt改性铝化物涂层；(4) 后续热处理 (根据工艺需要)：进一步完成涂层的形成，提高基体合金与涂层的结合力，同时有助于基体合金恢复渗铝过程中损失的力学性能.通过调整预扩散处理和扩散渗铝的温度、时间以及渗铝工艺的类型，可获得传统的β -(Ni，Pt)Al涂层和新型的γ -γ '型涂层. ...
Investigation of Pt-Dy co-doping effects on isothermal oxidation behavior of (Co, Ni)-based alloy
1
2012
... 然而单一铝化物涂层在长期高温氧化环境中表面易剥落，通过添加Pt、Si、Hf、Pd、稀土等元素制备改性铝化物涂层，以提高抗高温氧化性能[16 -19 ] .在镍基高温合金上制备的Pt改性铝化物涂层已成功应用在航空发动机叶片[20 -29 ] ，研究者仍不断探索涂层的抗高温氧化机理和退化过程，并不断优化涂层的成分、组织结构及制备工艺，以期进一步提高其抗高温氧化性能.本文对镍基高温合金上抗高温氧化的Pt改性β -(Ni，Pt) Al涂层和γ -γ '型铝化物涂层重点进行阐述，并综述了其制备工艺及微观结构、氧化行为的研究现状及展望. ...
The oxidation and rumpling behavior of overlay B2 bond coats containing Pt, Pd, Cr and Hf
0
2013
A study on the microstructural changes of Cr-modified aluminide coatings on a nickel-based superalloy during hot corrosion
0
2008
Microstructure and oxidation resistance of a Si doped platinum modified aluminide coating deposited on a single crystal superalloy
1
2018
... 然而单一铝化物涂层在长期高温氧化环境中表面易剥落，通过添加Pt、Si、Hf、Pd、稀土等元素制备改性铝化物涂层，以提高抗高温氧化性能[16 -19 ] .在镍基高温合金上制备的Pt改性铝化物涂层已成功应用在航空发动机叶片[20 -29 ] ，研究者仍不断探索涂层的抗高温氧化机理和退化过程，并不断优化涂层的成分、组织结构及制备工艺，以期进一步提高其抗高温氧化性能.本文对镍基高温合金上抗高温氧化的Pt改性β -(Ni，Pt) Al涂层和γ -γ '型铝化物涂层重点进行阐述，并综述了其制备工艺及微观结构、氧化行为的研究现状及展望. ...
Materials design for the next generation thermal barrier coatings
3
2003
... 然而单一铝化物涂层在长期高温氧化环境中表面易剥落，通过添加Pt、Si、Hf、Pd、稀土等元素制备改性铝化物涂层，以提高抗高温氧化性能[16 -19 ] .在镍基高温合金上制备的Pt改性铝化物涂层已成功应用在航空发动机叶片[20 -29 ] ，研究者仍不断探索涂层的抗高温氧化机理和退化过程，并不断优化涂层的成分、组织结构及制备工艺，以期进一步提高其抗高温氧化性能.本文对镍基高温合金上抗高温氧化的Pt改性β -(Ni，Pt) Al涂层和γ -γ '型铝化物涂层重点进行阐述，并综述了其制备工艺及微观结构、氧化行为的研究现状及展望. ...
... 镍基高温合金基体含有一些难熔元素 (如Re、W、Mo)，传统的β -(Ni，Pt)Al涂层中Al含量较高，在渗铝或服役过程中富含难熔元素的有害拓扑密堆积 (TCP) 相在基体合金中析出[42 ] ；同时涂层中较高的Al和较低的Ni含量使涂层与基体合金之间产生互扩散，形成二次反应区 (SRZ)，导致基体合金沿晶胞边界开裂引起蠕变性能退化[43 ,44 ] .且在服役过程中，随着涂层中Al的消耗，涂层内部发生β -(Ni，Pt)Al向γ 和γ ′相的马氏体相变，从而引起体积变化，导致涂层表面产生“起伏”现象；当β -(Ni，Pt)Al作为热障涂层粘结层使用时[20 ,45 ] ，“起伏”现象产生的界面应力导致陶瓷层脱落[20 ] .为了克服β -(Ni，Pt)Al涂层存在的问题，近年发展了一种由γ 和γ ′相组成的新型Pt改性铝化物涂层，称为Pt改性γ -γ '型涂层，此涂层与基体合金的化学和机械相容性得到提高[46 -49 ] . ...
... [20 ].为了克服β -(Ni，Pt)Al涂层存在的问题，近年发展了一种由γ 和γ ′相组成的新型Pt改性铝化物涂层，称为Pt改性γ -γ '型涂层，此涂层与基体合金的化学和机械相容性得到提高[46 -49 ] . ...
Mechanisms controlling the performance and durability of thermal barrier coatings
0
2001
High temperature degradation of nickel based alloys
0
1987
The influence of platinum on the maintenance of α -Al2 O3 as a protective scale
0
1976
Influence of Sulfur, Platinum, and Hafnium on the oxidation behavior of CVD NiAl bond coatings
0
2002
Effect of aluminisation characteristics on the microstructure of single phase β -(Ni, Pt)Al coating and the isothermal oxidation behaviour
0
2016
Effect of substrate composition on the oxidation behavior of platinum-aluminized nickel-base superalloys
0
1992
The effect of surface condition and sulfur on the environmental resistance of airfoils
0
1995
Effects of sulfur impurity on the scale adhesion behavior of a desulfurized Ni-based superalloy aluminized by chemical vapor deposition
0
1998
Role of platinum in aluminide coatings
1
1991
... 然而单一铝化物涂层在长期高温氧化环境中表面易剥落，通过添加Pt、Si、Hf、Pd、稀土等元素制备改性铝化物涂层，以提高抗高温氧化性能[16 -19 ] .在镍基高温合金上制备的Pt改性铝化物涂层已成功应用在航空发动机叶片[20 -29 ] ，研究者仍不断探索涂层的抗高温氧化机理和退化过程，并不断优化涂层的成分、组织结构及制备工艺，以期进一步提高其抗高温氧化性能.本文对镍基高温合金上抗高温氧化的Pt改性β -(Ni，Pt) Al涂层和γ -γ '型铝化物涂层重点进行阐述，并综述了其制备工艺及微观结构、氧化行为的研究现状及展望. ...
Mechanisms of formation of diffusion aluminide coatings on nickel-base superalloys
5
1971
... 传统的β -(Ni，Pt)Al涂层微观结构与单一铝化物涂层的微观结构相似.单一铝化物涂层根据制备过程中扩散机理不同，可分为向内生长型 (低温高活性) 渗铝和向外生长型 (高温低活性) 渗铝[30 -32 ] .在向内生长型涂层制备过程中，涂层形成机制是通过Al原子向内扩散与Ni原子反应而生长的.涂层的微观结构如图1 a所示[30 ] ，涂层由三层组成，外层和中间层由β -NiAl组成，外层含有大量细小的沉淀相，中间层为析出相；内层是互扩散区，该层分布有含β 基体相的大量复杂沉淀相.在向外生长型涂层制备过程中，涂层形成机制是以基体合金表面为初始界面向外生长.涂层的微观结构如图1 b所示[30 ] ，涂层由两层组成，外层由β -NiAl组成，内层互扩散区成分与向内生长型涂层互扩散区类似. ...
... [30 ]，涂层由三层组成，外层和中间层由β -NiAl组成，外层含有大量细小的沉淀相，中间层为析出相；内层是互扩散区，该层分布有含β 基体相的大量复杂沉淀相.在向外生长型涂层制备过程中，涂层形成机制是以基体合金表面为初始界面向外生长.涂层的微观结构如图1 b所示[30 ] ，涂层由两层组成，外层由β -NiAl组成，内层互扩散区成分与向内生长型涂层互扩散区类似. ...
... [30 ]，涂层由两层组成，外层由β -NiAl组成，内层互扩散区成分与向内生长型涂层互扩散区类似. ...
... [
30 ]
Typical microstructures of plain aluminide coatings: (a) inward-growing type and (b) outward-growing type<sup>[<xref ref-type="bibr" rid="R30">30</xref>]</sup> Fig.1 ![]()
制备向内生长型β -(Ni，Pt)Al涂层，通常包括两个步骤[33 -36 ] ，(1) Al化处理：在相对较低的温度 (700~850 ℃) 下进行，将Al原子从反应室扩散进入到基体合金中；(2) 后续热处理：对渗铝样品进行高温 (通常高于1000 ℃) 热处理，使涂层中各种原子发生再分布形成最终的涂层组织.涂层的微观结构如图2 所示[35 ,36 ] ，涂层由外层、中间层和互扩散区三层组成.互扩散区分布有大量复杂沉淀相，中间层有一些细小的析出相以及有一定量的Pt固溶在β -NiAl相中，外层富Pt层根据工艺条件不同有不同的微观结构.第一种情况如图2 a所示，外层由单相ξ -PtAl2 组成；第二种情况如图2 b所示，外层为Pt固溶的单相β -NiAl结构；图2 c所示为介于第一和第二种情况之间，外层由ξ 和β 相组成的两相组织. ...
... [
30 ]
Fig.1 ![]()
制备向内生长型β -(Ni，Pt)Al涂层，通常包括两个步骤[33 -36 ] ，(1) Al化处理：在相对较低的温度 (700~850 ℃) 下进行，将Al原子从反应室扩散进入到基体合金中；(2) 后续热处理：对渗铝样品进行高温 (通常高于1000 ℃) 热处理，使涂层中各种原子发生再分布形成最终的涂层组织.涂层的微观结构如图2 所示[35 ,36 ] ，涂层由外层、中间层和互扩散区三层组成.互扩散区分布有大量复杂沉淀相，中间层有一些细小的析出相以及有一定量的Pt固溶在β -NiAl相中，外层富Pt层根据工艺条件不同有不同的微观结构.第一种情况如图2 a所示，外层由单相ξ -PtAl2 组成；第二种情况如图2 b所示，外层为Pt固溶的单相β -NiAl结构；图2 c所示为介于第一和第二种情况之间，外层由ξ 和β 相组成的两相组织. ...
Evolution of aluminide coating microstructure on nickel-base cast superalloy CM-247 in a single-step high-activity aluminizing process
0
1998
Formation of secondary reaction zones in diffusion aluminide-coated Ni-base single-crystal superalloys containing ruthenium
1
2008
... 传统的β -(Ni，Pt)Al涂层微观结构与单一铝化物涂层的微观结构相似.单一铝化物涂层根据制备过程中扩散机理不同，可分为向内生长型 (低温高活性) 渗铝和向外生长型 (高温低活性) 渗铝[30 -32 ] .在向内生长型涂层制备过程中，涂层形成机制是通过Al原子向内扩散与Ni原子反应而生长的.涂层的微观结构如图1 a所示[30 ] ，涂层由三层组成，外层和中间层由β -NiAl组成，外层含有大量细小的沉淀相，中间层为析出相；内层是互扩散区，该层分布有含β 基体相的大量复杂沉淀相.在向外生长型涂层制备过程中，涂层形成机制是以基体合金表面为初始界面向外生长.涂层的微观结构如图1 b所示[30 ] ，涂层由两层组成，外层由β -NiAl组成，内层互扩散区成分与向内生长型涂层互扩散区类似. ...
Comparison of inward and outward grown Pt modified aluminide diffusion coatings on a Ni based single crystal superalloy
2
2002
... 制备向内生长型β -(Ni，Pt)Al涂层，通常包括两个步骤[33 -36 ] ，(1) Al化处理：在相对较低的温度 (700~850 ℃) 下进行，将Al原子从反应室扩散进入到基体合金中；(2) 后续热处理：对渗铝样品进行高温 (通常高于1000 ℃) 热处理，使涂层中各种原子发生再分布形成最终的涂层组织.涂层的微观结构如图2 所示[35 ,36 ] ，涂层由外层、中间层和互扩散区三层组成.互扩散区分布有大量复杂沉淀相，中间层有一些细小的析出相以及有一定量的Pt固溶在β -NiAl相中，外层富Pt层根据工艺条件不同有不同的微观结构.第一种情况如图2 a所示，外层由单相ξ -PtAl2 组成；第二种情况如图2 b所示，外层为Pt固溶的单相β -NiAl结构；图2 c所示为介于第一和第二种情况之间，外层由ξ 和β 相组成的两相组织. ...
... 高温氧化环境中，高活性渗铝制备的Pt改性铝化物涂层中，β -(Ni，Pt)Al相内有细小的NiO、CoO等氧化物析出，这些析出物在氧化过程中有的会溶解在Al2 O3 保护膜中导致其致密度下降，有的会长大粗化导致涂层表面开裂[33 ] .此外.随着氧化过程中Al、Ni和其他元素在基体和涂层之间发生相互扩散，由于基体和涂层两侧原子扩散通量不相等，导致在基体和涂层界面附近产生柯肯达尔孔洞[45 ] . ...
Mechanism of failure in a free-standing Pt-aluminide bond coat during tensile testing at room temperature
0
2010
Effect of prealuminizing diffusion treatment on microstructural evolution of high-activity Pt-aluminide coatings
3
2000
... 制备向内生长型β -(Ni，Pt)Al涂层，通常包括两个步骤[33 -36 ] ，(1) Al化处理：在相对较低的温度 (700~850 ℃) 下进行，将Al原子从反应室扩散进入到基体合金中；(2) 后续热处理：对渗铝样品进行高温 (通常高于1000 ℃) 热处理，使涂层中各种原子发生再分布形成最终的涂层组织.涂层的微观结构如图2 所示[35 ,36 ] ，涂层由外层、中间层和互扩散区三层组成.互扩散区分布有大量复杂沉淀相，中间层有一些细小的析出相以及有一定量的Pt固溶在β -NiAl相中，外层富Pt层根据工艺条件不同有不同的微观结构.第一种情况如图2 a所示，外层由单相ξ -PtAl2 组成；第二种情况如图2 b所示，外层为Pt固溶的单相β -NiAl结构；图2 c所示为介于第一和第二种情况之间，外层由ξ 和β 相组成的两相组织. ...
... [
35 ,
36 ]
Schematics of various microstructures observed in an inward grown Pt modified aluminide coating: (a) one limiting microstructure with the outer layer constituting of single-phase <i>ξ</i>-PtAl<sub>2</sub>, (b) the other limiting microstructure with the outer layer showing a single-phase <i>β</i>-NiAl structure in which the entire amount of Pt remains in solid solution and (c) the coating structure between these extremes where the outer layer exhibits a two-phase microstructure consisting of <i>ξ</i> and <i>β</i> phases<sup>[<xref ref-type="bibr" rid="R35">35</xref>,<xref ref-type="bibr" rid="R36">36</xref>]</sup> Fig.2 ![]()
制备向外生长型β -(Ni，Pt)Al涂层通常是在1000 ℃以上一步进行，多采用气相渗铝或CVD渗铝方法[37 -41 ] .涂层的微观结构如图3 所示[42 ] ，涂层外层由Pt固溶的β -NiAl相和互扩散区 (与向内生长型类似) 两层结构组成，涂层表面呈网状结构.与向内生长型涂层相比，向外生长型涂层的外层β -(Ni，Pt)Al成分纯净，几乎不包含任何沉淀相，而且互扩散区较厚. ...
... [
35 ,
36 ]
Fig.2 ![]()
制备向外生长型β -(Ni，Pt)Al涂层通常是在1000 ℃以上一步进行，多采用气相渗铝或CVD渗铝方法[37 -41 ] .涂层的微观结构如图3 所示[42 ] ，涂层外层由Pt固溶的β -NiAl相和互扩散区 (与向内生长型类似) 两层结构组成，涂层表面呈网状结构.与向内生长型涂层相比，向外生长型涂层的外层β -(Ni，Pt)Al成分纯净，几乎不包含任何沉淀相，而且互扩散区较厚. ...
Role of Pt content in the microstructural development and oxidation performance of Pt-aluminide coatings produced using a high-activity aluminizing process
4
1998
... 制备向内生长型β -(Ni，Pt)Al涂层，通常包括两个步骤[33 -36 ] ，(1) Al化处理：在相对较低的温度 (700~850 ℃) 下进行，将Al原子从反应室扩散进入到基体合金中；(2) 后续热处理：对渗铝样品进行高温 (通常高于1000 ℃) 热处理，使涂层中各种原子发生再分布形成最终的涂层组织.涂层的微观结构如图2 所示[35 ,36 ] ，涂层由外层、中间层和互扩散区三层组成.互扩散区分布有大量复杂沉淀相，中间层有一些细小的析出相以及有一定量的Pt固溶在β -NiAl相中，外层富Pt层根据工艺条件不同有不同的微观结构.第一种情况如图2 a所示，外层由单相ξ -PtAl2 组成；第二种情况如图2 b所示，外层为Pt固溶的单相β -NiAl结构；图2 c所示为介于第一和第二种情况之间，外层由ξ 和β 相组成的两相组织. ...
... ,36 ]，涂层由外层、中间层和互扩散区三层组成.互扩散区分布有大量复杂沉淀相，中间层有一些细小的析出相以及有一定量的Pt固溶在β -NiAl相中，外层富Pt层根据工艺条件不同有不同的微观结构.第一种情况如图2 a所示，外层由单相ξ -PtAl2 组成；第二种情况如图2 b所示，外层为Pt固溶的单相β -NiAl结构；图2 c所示为介于第一和第二种情况之间，外层由ξ 和β 相组成的两相组织. ...
... ,
36 ]
Schematics of various microstructures observed in an inward grown Pt modified aluminide coating: (a) one limiting microstructure with the outer layer constituting of single-phase <i>ξ</i>-PtAl<sub>2</sub>, (b) the other limiting microstructure with the outer layer showing a single-phase <i>β</i>-NiAl structure in which the entire amount of Pt remains in solid solution and (c) the coating structure between these extremes where the outer layer exhibits a two-phase microstructure consisting of <i>ξ</i> and <i>β</i> phases<sup>[<xref ref-type="bibr" rid="R35">35</xref>,<xref ref-type="bibr" rid="R36">36</xref>]</sup> Fig.2 ![]()
制备向外生长型β -(Ni，Pt)Al涂层通常是在1000 ℃以上一步进行，多采用气相渗铝或CVD渗铝方法[37 -41 ] .涂层的微观结构如图3 所示[42 ] ，涂层外层由Pt固溶的β -NiAl相和互扩散区 (与向内生长型类似) 两层结构组成，涂层表面呈网状结构.与向内生长型涂层相比，向外生长型涂层的外层β -(Ni，Pt)Al成分纯净，几乎不包含任何沉淀相，而且互扩散区较厚. ...
... ,
36 ]
Fig.2 ![]()
制备向外生长型β -(Ni，Pt)Al涂层通常是在1000 ℃以上一步进行，多采用气相渗铝或CVD渗铝方法[37 -41 ] .涂层的微观结构如图3 所示[42 ] ，涂层外层由Pt固溶的β -NiAl相和互扩散区 (与向内生长型类似) 两层结构组成，涂层表面呈网状结构.与向内生长型涂层相比，向外生长型涂层的外层β -(Ni，Pt)Al成分纯净，几乎不包含任何沉淀相，而且互扩散区较厚. ...
Influence of Pt concentration on structure of aluminized coatings on a Ni base superalloy
1
2017
... 制备向外生长型β -(Ni，Pt)Al涂层通常是在1000 ℃以上一步进行，多采用气相渗铝或CVD渗铝方法[37 -41 ] .涂层的微观结构如图3 所示[42 ] ，涂层外层由Pt固溶的β -NiAl相和互扩散区 (与向内生长型类似) 两层结构组成，涂层表面呈网状结构.与向内生长型涂层相比，向外生长型涂层的外层β -(Ni，Pt)Al成分纯净，几乎不包含任何沉淀相，而且互扩散区较厚. ...
Factors affecting the microstructure of platinum-modified aluminide coatings during a vapor phase aluminizing process
0
2009
Clean diffusion coatings by chemical vapor deposition
0
1997
Microstructure and high temperature oxidation behavior of Pt-modified aluminide bond coats on Ni-base superalloys
0
2013
Effect of Hf, Y and C in the underlying superalloy on the rumpling of diffusion aluminide coatings
3
2008
... 制备向外生长型β -(Ni，Pt)Al涂层通常是在1000 ℃以上一步进行，多采用气相渗铝或CVD渗铝方法[37 -41 ] .涂层的微观结构如图3 所示[42 ] ，涂层外层由Pt固溶的β -NiAl相和互扩散区 (与向内生长型类似) 两层结构组成，涂层表面呈网状结构.与向内生长型涂层相比，向外生长型涂层的外层β -(Ni，Pt)Al成分纯净，几乎不包含任何沉淀相，而且互扩散区较厚. ...
... [
41 ]
Surface morphology (a) and cross-sectional microstructure (b) of an outward grown Pt modified aluminide coating on the baseline CMSX-4 superalloy<sup>[<xref ref-type="bibr" rid="R41">41</xref>]</sup> Fig.3 ![]()
1.2.2 Pt改性<i>γ</i>-<i>γ</i>'型铝化物涂层 镍基高温合金基体含有一些难熔元素 (如Re、W、Mo)，传统的β -(Ni，Pt)Al涂层中Al含量较高，在渗铝或服役过程中富含难熔元素的有害拓扑密堆积 (TCP) 相在基体合金中析出[42 ] ；同时涂层中较高的Al和较低的Ni含量使涂层与基体合金之间产生互扩散，形成二次反应区 (SRZ)，导致基体合金沿晶胞边界开裂引起蠕变性能退化[43 ,44 ] .且在服役过程中，随着涂层中Al的消耗，涂层内部发生β -(Ni，Pt)Al向γ 和γ ′相的马氏体相变，从而引起体积变化，导致涂层表面产生“起伏”现象；当β -(Ni，Pt)Al作为热障涂层粘结层使用时[20 ,45 ] ，“起伏”现象产生的界面应力导致陶瓷层脱落[20 ] .为了克服β -(Ni，Pt)Al涂层存在的问题，近年发展了一种由γ 和γ ′相组成的新型Pt改性铝化物涂层，称为Pt改性γ -γ '型涂层，此涂层与基体合金的化学和机械相容性得到提高[46 -49 ] . ...
... [
41 ]
Fig.3 ![]()
1.2.2 Pt改性<i>γ</i>-<i>γ</i>'型铝化物涂层 镍基高温合金基体含有一些难熔元素 (如Re、W、Mo)，传统的β -(Ni，Pt)Al涂层中Al含量较高，在渗铝或服役过程中富含难熔元素的有害拓扑密堆积 (TCP) 相在基体合金中析出[42 ] ；同时涂层中较高的Al和较低的Ni含量使涂层与基体合金之间产生互扩散，形成二次反应区 (SRZ)，导致基体合金沿晶胞边界开裂引起蠕变性能退化[43 ,44 ] .且在服役过程中，随着涂层中Al的消耗，涂层内部发生β -(Ni，Pt)Al向γ 和γ ′相的马氏体相变，从而引起体积变化，导致涂层表面产生“起伏”现象；当β -(Ni，Pt)Al作为热障涂层粘结层使用时[20 ,45 ] ，“起伏”现象产生的界面应力导致陶瓷层脱落[20 ] .为了克服β -(Ni，Pt)Al涂层存在的问题，近年发展了一种由γ 和γ ′相组成的新型Pt改性铝化物涂层，称为Pt改性γ -γ '型涂层，此涂层与基体合金的化学和机械相容性得到提高[46 -49 ] . ...
The growth and elevated temperature stability of high refractory nickel-base single crystals
2
1995
... 制备向外生长型β -(Ni，Pt)Al涂层通常是在1000 ℃以上一步进行，多采用气相渗铝或CVD渗铝方法[37 -41 ] .涂层的微观结构如图3 所示[42 ] ，涂层外层由Pt固溶的β -NiAl相和互扩散区 (与向内生长型类似) 两层结构组成，涂层表面呈网状结构.与向内生长型涂层相比，向外生长型涂层的外层β -(Ni，Pt)Al成分纯净，几乎不包含任何沉淀相，而且互扩散区较厚. ...
... 镍基高温合金基体含有一些难熔元素 (如Re、W、Mo)，传统的β -(Ni，Pt)Al涂层中Al含量较高，在渗铝或服役过程中富含难熔元素的有害拓扑密堆积 (TCP) 相在基体合金中析出[42 ] ；同时涂层中较高的Al和较低的Ni含量使涂层与基体合金之间产生互扩散，形成二次反应区 (SRZ)，导致基体合金沿晶胞边界开裂引起蠕变性能退化[43 ,44 ] .且在服役过程中，随着涂层中Al的消耗，涂层内部发生β -(Ni，Pt)Al向γ 和γ ′相的马氏体相变，从而引起体积变化，导致涂层表面产生“起伏”现象；当β -(Ni，Pt)Al作为热障涂层粘结层使用时[20 ,45 ] ，“起伏”现象产生的界面应力导致陶瓷层脱落[20 ] .为了克服β -(Ni，Pt)Al涂层存在的问题，近年发展了一种由γ 和γ ′相组成的新型Pt改性铝化物涂层，称为Pt改性γ -γ '型涂层，此涂层与基体合金的化学和机械相容性得到提高[46 -49 ] . ...
Microstructural degradation of plain and platinum aluminide coatings on superalloy CM247 during isothermal oxidation
2
1999
... 镍基高温合金基体含有一些难熔元素 (如Re、W、Mo)，传统的β -(Ni，Pt)Al涂层中Al含量较高，在渗铝或服役过程中富含难熔元素的有害拓扑密堆积 (TCP) 相在基体合金中析出[42 ] ；同时涂层中较高的Al和较低的Ni含量使涂层与基体合金之间产生互扩散，形成二次反应区 (SRZ)，导致基体合金沿晶胞边界开裂引起蠕变性能退化[43 ,44 ] .且在服役过程中，随着涂层中Al的消耗，涂层内部发生β -(Ni，Pt)Al向γ 和γ ′相的马氏体相变，从而引起体积变化，导致涂层表面产生“起伏”现象；当β -(Ni，Pt)Al作为热障涂层粘结层使用时[20 ,45 ] ，“起伏”现象产生的界面应力导致陶瓷层脱落[20 ] .为了克服β -(Ni，Pt)Al涂层存在的问题，近年发展了一种由γ 和γ ′相组成的新型Pt改性铝化物涂层，称为Pt改性γ -γ '型涂层，此涂层与基体合金的化学和机械相容性得到提高[46 -49 ] . ...
... 渗铝后，涂层中的Al含量比基体中的Al含量高，Ni含量则较低，因而涂层与基体之间形成浓度梯度，导致Al、Ni和其他元素在涂层和基体之间发生相互扩散.CM247 (LC) 镍基高温合金上高活性渗铝制备的Pt改性铝化物涂层1100 ℃恒温氧化试验结果表明[43 ] ，Ni从基体向外扩散到涂层表面，导致互扩散区厚度增加，从而增加整个涂层的厚度，涂层外层Al2 O3 保护膜不够致密是涂层退化的主要原因.CMSX-4镍基单晶高温合金基体上采用高活性渗铝制备的不同镀Pt层的SS82A涂层和RT22涂层，1050 ℃高温氧化试验结果表明[70 ] ，Al从互扩散区向基体表面扩散，导致Co，Cr等难熔金属在互扩散区析出，且Ni从基体向涂层表面扩散，涂层中的β -NiAl相转变为γ ′-Ni3 Al相，导致涂层发生退化.相比于单一铝化物涂层，Pt改性铝化物涂层中元素在互扩散区层互扩散有所改善，且针尖状TCP析出量显著减少[71 ,72 ] . ...
Degradation of the platinum aluminide coating on CMSX4 at 1100℃
1
1997
... 镍基高温合金基体含有一些难熔元素 (如Re、W、Mo)，传统的β -(Ni，Pt)Al涂层中Al含量较高，在渗铝或服役过程中富含难熔元素的有害拓扑密堆积 (TCP) 相在基体合金中析出[42 ] ；同时涂层中较高的Al和较低的Ni含量使涂层与基体合金之间产生互扩散，形成二次反应区 (SRZ)，导致基体合金沿晶胞边界开裂引起蠕变性能退化[43 ,44 ] .且在服役过程中，随着涂层中Al的消耗，涂层内部发生β -(Ni，Pt)Al向γ 和γ ′相的马氏体相变，从而引起体积变化，导致涂层表面产生“起伏”现象；当β -(Ni，Pt)Al作为热障涂层粘结层使用时[20 ,45 ] ，“起伏”现象产生的界面应力导致陶瓷层脱落[20 ] .为了克服β -(Ni，Pt)Al涂层存在的问题，近年发展了一种由γ 和γ ′相组成的新型Pt改性铝化物涂层，称为Pt改性γ -γ '型涂层，此涂层与基体合金的化学和机械相容性得到提高[46 -49 ] . ...
Surface rumpling of a (Ni, Pt)Al bond coat induced by cyclic oxidation
3
2000
... 镍基高温合金基体含有一些难熔元素 (如Re、W、Mo)，传统的β -(Ni，Pt)Al涂层中Al含量较高，在渗铝或服役过程中富含难熔元素的有害拓扑密堆积 (TCP) 相在基体合金中析出[42 ] ；同时涂层中较高的Al和较低的Ni含量使涂层与基体合金之间产生互扩散，形成二次反应区 (SRZ)，导致基体合金沿晶胞边界开裂引起蠕变性能退化[43 ,44 ] .且在服役过程中，随着涂层中Al的消耗，涂层内部发生β -(Ni，Pt)Al向γ 和γ ′相的马氏体相变，从而引起体积变化，导致涂层表面产生“起伏”现象；当β -(Ni，Pt)Al作为热障涂层粘结层使用时[20 ,45 ] ，“起伏”现象产生的界面应力导致陶瓷层脱落[20 ] .为了克服β -(Ni，Pt)Al涂层存在的问题，近年发展了一种由γ 和γ ′相组成的新型Pt改性铝化物涂层，称为Pt改性γ -γ '型涂层，此涂层与基体合金的化学和机械相容性得到提高[46 -49 ] . ...
... 文献[45 ,63 ,75 -77 ] 对Pt改性铝化物涂层的表面起伏现象进行了研究.涂层表面产生起伏的原因主要有：其一，由于涂层中Al的消耗和难熔元素从基体扩散进入涂层形成氧化物，导致β -(Ni，Pt) Al相的分解，Al2 O3 保护膜剥落，涂层局部体积发生变化 (图5 )；其二，高温氧化周期长、氧化速率高、涂层表面粗糙度大等因素也会使涂层表面起伏；其三，涂层组织由B2-CsCl结构的单相β 相完全转变为fctL10 结构的马氏体相，也会使涂层表面产生起伏；其四，涂层与基体的热膨胀系数差异而产生的热应力成为涂层表面起伏的驱动力.近年来关于涂层表面起伏新的研究结果表明，Pt改性铝化物涂层中由于Pt的加入形成具有良好致密性的Al2 O3 保护膜，且当涂层中添加Hf、Y等元素共改性时，涂层氧化速率明显降低，涂层与基体的结合力显著增加，涂层表面起伏得到很好的改善[78 ] . ...
... 高温氧化环境中，高活性渗铝制备的Pt改性铝化物涂层中，β -(Ni，Pt)Al相内有细小的NiO、CoO等氧化物析出，这些析出物在氧化过程中有的会溶解在Al2 O3 保护膜中导致其致密度下降，有的会长大粗化导致涂层表面开裂[33 ] .此外.随着氧化过程中Al、Ni和其他元素在基体和涂层之间发生相互扩散，由于基体和涂层两侧原子扩散通量不相等，导致在基体和涂层界面附近产生柯肯达尔孔洞[45 ] . ...
Method of applying a thermal barrier coating to a superalloy article and a thermal barrier coating
1
... 镍基高温合金基体含有一些难熔元素 (如Re、W、Mo)，传统的β -(Ni，Pt)Al涂层中Al含量较高，在渗铝或服役过程中富含难熔元素的有害拓扑密堆积 (TCP) 相在基体合金中析出[42 ] ；同时涂层中较高的Al和较低的Ni含量使涂层与基体合金之间产生互扩散，形成二次反应区 (SRZ)，导致基体合金沿晶胞边界开裂引起蠕变性能退化[43 ,44 ] .且在服役过程中，随着涂层中Al的消耗，涂层内部发生β -(Ni，Pt)Al向γ 和γ ′相的马氏体相变，从而引起体积变化，导致涂层表面产生“起伏”现象；当β -(Ni，Pt)Al作为热障涂层粘结层使用时[20 ,45 ] ，“起伏”现象产生的界面应力导致陶瓷层脱落[20 ] .为了克服β -(Ni，Pt)Al涂层存在的问题，近年发展了一种由γ 和γ ′相组成的新型Pt改性铝化物涂层，称为Pt改性γ -γ '型涂层，此涂层与基体合金的化学和机械相容性得到提高[46 -49 ] . ...
High-temperature coatings with Pt metal modified γ -Ni+γ ′-NiAl alloy compositions
0
Compositional factors affecting the establishment and maintenance of Al2 O3 scales on Ni-Al-Pt systems
1
2009
... Pt可以显著提高铝化物涂层抗高温氧化性能，目前Pt的主要作用机理包括以下几个方面.(1) Pt的钉扎作用：在扩散型[53 ] 和MCrAlY (M =Fe/Ni/Co) 型[54 ] 涂层中，Pt形成的氧化物通过钉扎生长从涂层进入基体，使涂层和基体界面结合更加紧密，增强了Al2 O3 保护膜的粘附性，提高了铝化物涂层抗高温氧化性能.(2) 影响元素扩散：Pt能促进Al的选择性氧化形成Al2 O3 保护膜，具体表现[55 ,56 ] 为Pt促进Al从基体扩散到涂层中，补充Al的选择性氧化所需的Al；由Ni-Al-Pt三元相图[48 ] 和第一性原理研究[57 ] 结果可知，在保持相中Al含量不变的情况下，Pt能取代γ ′-Ni3 Al相中的Ni，减少β -(Ni，Pt)Al相转化为在高温氧化环境中形成氧化膜易剥落的γ '-Ni3 Al相；此外Pt能抑制Al的内扩散、Ni的外扩散、难熔元素Mo、V、W等的外扩散，维持涂层中所需的Al、Ni，降低难熔元素在涂层表面形成氧化物，得到更加纯净的Al2 O3 保护膜[58 -61 ] .(3) 抑制涂层界面孔洞的形成：基于第一性原理与密度泛函理论的研究结果表明，Pt能降低β-NiAl中点缺陷和缺陷群形成所需的能量来提高涂层整体扩散系数，增加Al扩散进入β -NiAl中的几率，补充因元素互扩散造成Al空位所需的Al，从而抑制涂层界面Al2 O3 保护膜形成孔洞[62 ] ；Pt还能增加氧化物和金属之间的接触面积，抑制涂层界面孔洞的形成，减少Al2 O3 保护膜的剥落[63 ] .此外，在高温环境中1 mg/L S就会从涂层中扩散至氧化膜界面处富集而产生微孔洞[64 ] ，使得氧化膜结构疏松多孔以及降低氧化膜粘附性.对于Pt改性铝化物涂层，Pt能减少一定量的S在界面上的偏析[65 ,66 ] ，改善涂层粘附性.但S含量过高仍会导致Al2 O3 保护膜粘附性变差[67 ] . ...
铂改性铝化物涂层的应用与发展
1
2020
... 镍基高温合金基体含有一些难熔元素 (如Re、W、Mo)，传统的β -(Ni，Pt)Al涂层中Al含量较高，在渗铝或服役过程中富含难熔元素的有害拓扑密堆积 (TCP) 相在基体合金中析出[42 ] ；同时涂层中较高的Al和较低的Ni含量使涂层与基体合金之间产生互扩散，形成二次反应区 (SRZ)，导致基体合金沿晶胞边界开裂引起蠕变性能退化[43 ,44 ] .且在服役过程中，随着涂层中Al的消耗，涂层内部发生β -(Ni，Pt)Al向γ 和γ ′相的马氏体相变，从而引起体积变化，导致涂层表面产生“起伏”现象；当β -(Ni，Pt)Al作为热障涂层粘结层使用时[20 ,45 ] ，“起伏”现象产生的界面应力导致陶瓷层脱落[20 ] .为了克服β -(Ni，Pt)Al涂层存在的问题，近年发展了一种由γ 和γ ′相组成的新型Pt改性铝化物涂层，称为Pt改性γ -γ '型涂层，此涂层与基体合金的化学和机械相容性得到提高[46 -49 ] . ...
铂改性铝化物涂层的应用与发展
1
2020
... 镍基高温合金基体含有一些难熔元素 (如Re、W、Mo)，传统的β -(Ni，Pt)Al涂层中Al含量较高，在渗铝或服役过程中富含难熔元素的有害拓扑密堆积 (TCP) 相在基体合金中析出[42 ] ；同时涂层中较高的Al和较低的Ni含量使涂层与基体合金之间产生互扩散，形成二次反应区 (SRZ)，导致基体合金沿晶胞边界开裂引起蠕变性能退化[43 ,44 ] .且在服役过程中，随着涂层中Al的消耗，涂层内部发生β -(Ni，Pt)Al向γ 和γ ′相的马氏体相变，从而引起体积变化，导致涂层表面产生“起伏”现象；当β -(Ni，Pt)Al作为热障涂层粘结层使用时[20 ,45 ] ，“起伏”现象产生的界面应力导致陶瓷层脱落[20 ] .为了克服β -(Ni，Pt)Al涂层存在的问题，近年发展了一种由γ 和γ ′相组成的新型Pt改性铝化物涂层，称为Pt改性γ -γ '型涂层，此涂层与基体合金的化学和机械相容性得到提高[46 -49 ] . ...
α -NiPt(Al) and phase equilibria in the Ni-Al-Pt system at 1150 ℃
1
2005
... 制备Pt改性γ -γ ′型涂层的方法与传统的β -(Ni，Pt)Al涂层相似，在基体合金表面制备一层Pt，不同的是渗铝过程中使用NaCl等稳定的活化剂，并适当地保持渗铝介质中的Al含量，使涂层的Al含量足够低 (通常为27%，原子分数)，涂层中就会形成γ -γ ′相结构[50 ] .渗铝过程中使用的活化剂是实现涂层γ -γ ′相结构的关键，使用NH4 X (X =Cl，Br，I) 作为活化剂会导致β -NiAl相的形成，因为在渗铝的初始阶段，Al的沉积速度很高[51 ] .图4 为一种典型的Pt改性γ -γ ′型涂层的微观结构[52 ] ，该涂层呈两层结构，类似于向外生长型的β -(Ni，Al)Pt涂层.与β -(Ni，Al)Pt涂层不同的是，γ -γ ′型涂层的外层主要由γ ′相组成，互扩散区由γ 和γ ′相组成，由于难熔元素在γ ′相中的溶解度相对γ 相较低，沉淀相主要在互扩散区的γ ′相中形成.此外，与β -(Ni，Al)Pt涂层相比，由于难熔元素在γ ′中的溶解度比在β -NiAl相中的溶解度高，所以γ -γ ′型铝化物涂层的互扩散区中形成了更少的沉淀相. ...
Synthesis and oxidation performance of Al-enriched γ +γ ′ coatings on Ni-based superalloys via secondary aluminizing
1
2007
... 制备Pt改性γ -γ ′型涂层的方法与传统的β -(Ni，Pt)Al涂层相似，在基体合金表面制备一层Pt，不同的是渗铝过程中使用NaCl等稳定的活化剂，并适当地保持渗铝介质中的Al含量，使涂层的Al含量足够低 (通常为27%，原子分数)，涂层中就会形成γ -γ ′相结构[50 ] .渗铝过程中使用的活化剂是实现涂层γ -γ ′相结构的关键，使用NH4 X (X =Cl，Br，I) 作为活化剂会导致β -NiAl相的形成，因为在渗铝的初始阶段，Al的沉积速度很高[51 ] .图4 为一种典型的Pt改性γ -γ ′型涂层的微观结构[52 ] ，该涂层呈两层结构，类似于向外生长型的β -(Ni，Al)Pt涂层.与β -(Ni，Al)Pt涂层不同的是，γ -γ ′型涂层的外层主要由γ ′相组成，互扩散区由γ 和γ ′相组成，由于难熔元素在γ ′相中的溶解度相对γ 相较低，沉淀相主要在互扩散区的γ ′相中形成.此外，与β -(Ni，Al)Pt涂层相比，由于难熔元素在γ ′中的溶解度比在β -NiAl相中的溶解度高，所以γ -γ ′型铝化物涂层的互扩散区中形成了更少的沉淀相. ...
Formation of secondary reaction zone in ruthenium bearing nickel based single crystal superalloys with diffusion aluminide coatings
3
2009
... 制备Pt改性γ -γ ′型涂层的方法与传统的β -(Ni，Pt)Al涂层相似，在基体合金表面制备一层Pt，不同的是渗铝过程中使用NaCl等稳定的活化剂，并适当地保持渗铝介质中的Al含量，使涂层的Al含量足够低 (通常为27%，原子分数)，涂层中就会形成γ -γ ′相结构[50 ] .渗铝过程中使用的活化剂是实现涂层γ -γ ′相结构的关键，使用NH4 X (X =Cl，Br，I) 作为活化剂会导致β -NiAl相的形成，因为在渗铝的初始阶段，Al的沉积速度很高[51 ] .图4 为一种典型的Pt改性γ -γ ′型涂层的微观结构[52 ] ，该涂层呈两层结构，类似于向外生长型的β -(Ni，Al)Pt涂层.与β -(Ni，Al)Pt涂层不同的是，γ -γ ′型涂层的外层主要由γ ′相组成，互扩散区由γ 和γ ′相组成，由于难熔元素在γ ′相中的溶解度相对γ 相较低，沉淀相主要在互扩散区的γ ′相中形成.此外，与β -(Ni，Al)Pt涂层相比，由于难熔元素在γ ′中的溶解度比在β -NiAl相中的溶解度高，所以γ -γ ′型铝化物涂层的互扩散区中形成了更少的沉淀相. ...
... [
52 ]
Typical microstructure of Pt modified <i>γ</i>-<i>γ</i>' type aluminide coating on nickel-based superalloy. 1 and 2 denote the OL and IDZ zone of the coating, respectively<sup>[<xref ref-type="bibr" rid="R52">52</xref>]</sup> Fig.4 ![]()
2 Pt改性铝化物涂层的高温氧化行为 2.1 Pt对抗氧化性能的作用 Pt可以显著提高铝化物涂层抗高温氧化性能，目前Pt的主要作用机理包括以下几个方面.(1) Pt的钉扎作用：在扩散型[53 ] 和MCrAlY (M =Fe/Ni/Co) 型[54 ] 涂层中，Pt形成的氧化物通过钉扎生长从涂层进入基体，使涂层和基体界面结合更加紧密，增强了Al2 O3 保护膜的粘附性，提高了铝化物涂层抗高温氧化性能.(2) 影响元素扩散：Pt能促进Al的选择性氧化形成Al2 O3 保护膜，具体表现[55 ,56 ] 为Pt促进Al从基体扩散到涂层中，补充Al的选择性氧化所需的Al；由Ni-Al-Pt三元相图[48 ] 和第一性原理研究[57 ] 结果可知，在保持相中Al含量不变的情况下，Pt能取代γ ′-Ni3 Al相中的Ni，减少β -(Ni，Pt)Al相转化为在高温氧化环境中形成氧化膜易剥落的γ '-Ni3 Al相；此外Pt能抑制Al的内扩散、Ni的外扩散、难熔元素Mo、V、W等的外扩散，维持涂层中所需的Al、Ni，降低难熔元素在涂层表面形成氧化物，得到更加纯净的Al2 O3 保护膜[58 -61 ] .(3) 抑制涂层界面孔洞的形成：基于第一性原理与密度泛函理论的研究结果表明，Pt能降低β-NiAl中点缺陷和缺陷群形成所需的能量来提高涂层整体扩散系数，增加Al扩散进入β -NiAl中的几率，补充因元素互扩散造成Al空位所需的Al，从而抑制涂层界面Al2 O3 保护膜形成孔洞[62 ] ；Pt还能增加氧化物和金属之间的接触面积，抑制涂层界面孔洞的形成，减少Al2 O3 保护膜的剥落[63 ] .此外，在高温环境中1 mg/L S就会从涂层中扩散至氧化膜界面处富集而产生微孔洞[64 ] ，使得氧化膜结构疏松多孔以及降低氧化膜粘附性.对于Pt改性铝化物涂层，Pt能减少一定量的S在界面上的偏析[65 ,66 ] ，改善涂层粘附性.但S含量过高仍会导致Al2 O3 保护膜粘附性变差[67 ] . ...
... [
52 ]
Fig.4 ![]()
2 Pt改性铝化物涂层的高温氧化行为 2.1 Pt对抗氧化性能的作用 Pt可以显著提高铝化物涂层抗高温氧化性能，目前Pt的主要作用机理包括以下几个方面.(1) Pt的钉扎作用：在扩散型[53 ] 和MCrAlY (M =Fe/Ni/Co) 型[54 ] 涂层中，Pt形成的氧化物通过钉扎生长从涂层进入基体，使涂层和基体界面结合更加紧密，增强了Al2 O3 保护膜的粘附性，提高了铝化物涂层抗高温氧化性能.(2) 影响元素扩散：Pt能促进Al的选择性氧化形成Al2 O3 保护膜，具体表现[55 ,56 ] 为Pt促进Al从基体扩散到涂层中，补充Al的选择性氧化所需的Al；由Ni-Al-Pt三元相图[48 ] 和第一性原理研究[57 ] 结果可知，在保持相中Al含量不变的情况下，Pt能取代γ ′-Ni3 Al相中的Ni，减少β -(Ni，Pt)Al相转化为在高温氧化环境中形成氧化膜易剥落的γ '-Ni3 Al相；此外Pt能抑制Al的内扩散、Ni的外扩散、难熔元素Mo、V、W等的外扩散，维持涂层中所需的Al、Ni，降低难熔元素在涂层表面形成氧化物，得到更加纯净的Al2 O3 保护膜[58 -61 ] .(3) 抑制涂层界面孔洞的形成：基于第一性原理与密度泛函理论的研究结果表明，Pt能降低β-NiAl中点缺陷和缺陷群形成所需的能量来提高涂层整体扩散系数，增加Al扩散进入β -NiAl中的几率，补充因元素互扩散造成Al空位所需的Al，从而抑制涂层界面Al2 O3 保护膜形成孔洞[62 ] ；Pt还能增加氧化物和金属之间的接触面积，抑制涂层界面孔洞的形成，减少Al2 O3 保护膜的剥落[63 ] .此外，在高温环境中1 mg/L S就会从涂层中扩散至氧化膜界面处富集而产生微孔洞[64 ] ，使得氧化膜结构疏松多孔以及降低氧化膜粘附性.对于Pt改性铝化物涂层，Pt能减少一定量的S在界面上的偏析[65 ,66 ] ，改善涂层粘附性.但S含量过高仍会导致Al2 O3 保护膜粘附性变差[67 ] . ...
Influence of small Pt additions on Al2 O3 scale adherence
1
1980
... Pt可以显著提高铝化物涂层抗高温氧化性能，目前Pt的主要作用机理包括以下几个方面.(1) Pt的钉扎作用：在扩散型[53 ] 和MCrAlY (M =Fe/Ni/Co) 型[54 ] 涂层中，Pt形成的氧化物通过钉扎生长从涂层进入基体，使涂层和基体界面结合更加紧密，增强了Al2 O3 保护膜的粘附性，提高了铝化物涂层抗高温氧化性能.(2) 影响元素扩散：Pt能促进Al的选择性氧化形成Al2 O3 保护膜，具体表现[55 ,56 ] 为Pt促进Al从基体扩散到涂层中，补充Al的选择性氧化所需的Al；由Ni-Al-Pt三元相图[48 ] 和第一性原理研究[57 ] 结果可知，在保持相中Al含量不变的情况下，Pt能取代γ ′-Ni3 Al相中的Ni，减少β -(Ni，Pt)Al相转化为在高温氧化环境中形成氧化膜易剥落的γ '-Ni3 Al相；此外Pt能抑制Al的内扩散、Ni的外扩散、难熔元素Mo、V、W等的外扩散，维持涂层中所需的Al、Ni，降低难熔元素在涂层表面形成氧化物，得到更加纯净的Al2 O3 保护膜[58 -61 ] .(3) 抑制涂层界面孔洞的形成：基于第一性原理与密度泛函理论的研究结果表明，Pt能降低β-NiAl中点缺陷和缺陷群形成所需的能量来提高涂层整体扩散系数，增加Al扩散进入β -NiAl中的几率，补充因元素互扩散造成Al空位所需的Al，从而抑制涂层界面Al2 O3 保护膜形成孔洞[62 ] ；Pt还能增加氧化物和金属之间的接触面积，抑制涂层界面孔洞的形成，减少Al2 O3 保护膜的剥落[63 ] .此外，在高温环境中1 mg/L S就会从涂层中扩散至氧化膜界面处富集而产生微孔洞[64 ] ，使得氧化膜结构疏松多孔以及降低氧化膜粘附性.对于Pt改性铝化物涂层，Pt能减少一定量的S在界面上的偏析[65 ,66 ] ，改善涂层粘附性.但S含量过高仍会导致Al2 O3 保护膜粘附性变差[67 ] . ...
Formation mechanisms of keying or pegging yttrium oxide and increased plasticity of alumina scale on FeCrAlY
1
1982
... Pt可以显著提高铝化物涂层抗高温氧化性能，目前Pt的主要作用机理包括以下几个方面.(1) Pt的钉扎作用：在扩散型[53 ] 和MCrAlY (M =Fe/Ni/Co) 型[54 ] 涂层中，Pt形成的氧化物通过钉扎生长从涂层进入基体，使涂层和基体界面结合更加紧密，增强了Al2 O3 保护膜的粘附性，提高了铝化物涂层抗高温氧化性能.(2) 影响元素扩散：Pt能促进Al的选择性氧化形成Al2 O3 保护膜，具体表现[55 ,56 ] 为Pt促进Al从基体扩散到涂层中，补充Al的选择性氧化所需的Al；由Ni-Al-Pt三元相图[48 ] 和第一性原理研究[57 ] 结果可知，在保持相中Al含量不变的情况下，Pt能取代γ ′-Ni3 Al相中的Ni，减少β -(Ni，Pt)Al相转化为在高温氧化环境中形成氧化膜易剥落的γ '-Ni3 Al相；此外Pt能抑制Al的内扩散、Ni的外扩散、难熔元素Mo、V、W等的外扩散，维持涂层中所需的Al、Ni，降低难熔元素在涂层表面形成氧化物，得到更加纯净的Al2 O3 保护膜[58 -61 ] .(3) 抑制涂层界面孔洞的形成：基于第一性原理与密度泛函理论的研究结果表明，Pt能降低β-NiAl中点缺陷和缺陷群形成所需的能量来提高涂层整体扩散系数，增加Al扩散进入β -NiAl中的几率，补充因元素互扩散造成Al空位所需的Al，从而抑制涂层界面Al2 O3 保护膜形成孔洞[62 ] ；Pt还能增加氧化物和金属之间的接触面积，抑制涂层界面孔洞的形成，减少Al2 O3 保护膜的剥落[63 ] .此外，在高温环境中1 mg/L S就会从涂层中扩散至氧化膜界面处富集而产生微孔洞[64 ] ，使得氧化膜结构疏松多孔以及降低氧化膜粘附性.对于Pt改性铝化物涂层，Pt能减少一定量的S在界面上的偏析[65 ,66 ] ，改善涂层粘附性.但S含量过高仍会导致Al2 O3 保护膜粘附性变差[67 ] . ...
Oxidation behaviour of simple and Pt-modified aluminide coatings on IN738 at 1100 ℃
1
1993
... Pt可以显著提高铝化物涂层抗高温氧化性能，目前Pt的主要作用机理包括以下几个方面.(1) Pt的钉扎作用：在扩散型[53 ] 和MCrAlY (M =Fe/Ni/Co) 型[54 ] 涂层中，Pt形成的氧化物通过钉扎生长从涂层进入基体，使涂层和基体界面结合更加紧密，增强了Al2 O3 保护膜的粘附性，提高了铝化物涂层抗高温氧化性能.(2) 影响元素扩散：Pt能促进Al的选择性氧化形成Al2 O3 保护膜，具体表现[55 ,56 ] 为Pt促进Al从基体扩散到涂层中，补充Al的选择性氧化所需的Al；由Ni-Al-Pt三元相图[48 ] 和第一性原理研究[57 ] 结果可知，在保持相中Al含量不变的情况下，Pt能取代γ ′-Ni3 Al相中的Ni，减少β -(Ni，Pt)Al相转化为在高温氧化环境中形成氧化膜易剥落的γ '-Ni3 Al相；此外Pt能抑制Al的内扩散、Ni的外扩散、难熔元素Mo、V、W等的外扩散，维持涂层中所需的Al、Ni，降低难熔元素在涂层表面形成氧化物，得到更加纯净的Al2 O3 保护膜[58 -61 ] .(3) 抑制涂层界面孔洞的形成：基于第一性原理与密度泛函理论的研究结果表明，Pt能降低β-NiAl中点缺陷和缺陷群形成所需的能量来提高涂层整体扩散系数，增加Al扩散进入β -NiAl中的几率，补充因元素互扩散造成Al空位所需的Al，从而抑制涂层界面Al2 O3 保护膜形成孔洞[62 ] ；Pt还能增加氧化物和金属之间的接触面积，抑制涂层界面孔洞的形成，减少Al2 O3 保护膜的剥落[63 ] .此外，在高温环境中1 mg/L S就会从涂层中扩散至氧化膜界面处富集而产生微孔洞[64 ] ，使得氧化膜结构疏松多孔以及降低氧化膜粘附性.对于Pt改性铝化物涂层，Pt能减少一定量的S在界面上的偏析[65 ,66 ] ，改善涂层粘附性.但S含量过高仍会导致Al2 O3 保护膜粘附性变差[67 ] . ...
Effect of platinum on the growth rate of the oxide scale formed on cast nickel aluminide intermetallic alloys
1
2005
... Pt可以显著提高铝化物涂层抗高温氧化性能，目前Pt的主要作用机理包括以下几个方面.(1) Pt的钉扎作用：在扩散型[53 ] 和MCrAlY (M =Fe/Ni/Co) 型[54 ] 涂层中，Pt形成的氧化物通过钉扎生长从涂层进入基体，使涂层和基体界面结合更加紧密，增强了Al2 O3 保护膜的粘附性，提高了铝化物涂层抗高温氧化性能.(2) 影响元素扩散：Pt能促进Al的选择性氧化形成Al2 O3 保护膜，具体表现[55 ,56 ] 为Pt促进Al从基体扩散到涂层中，补充Al的选择性氧化所需的Al；由Ni-Al-Pt三元相图[48 ] 和第一性原理研究[57 ] 结果可知，在保持相中Al含量不变的情况下，Pt能取代γ ′-Ni3 Al相中的Ni，减少β -(Ni，Pt)Al相转化为在高温氧化环境中形成氧化膜易剥落的γ '-Ni3 Al相；此外Pt能抑制Al的内扩散、Ni的外扩散、难熔元素Mo、V、W等的外扩散，维持涂层中所需的Al、Ni，降低难熔元素在涂层表面形成氧化物，得到更加纯净的Al2 O3 保护膜[58 -61 ] .(3) 抑制涂层界面孔洞的形成：基于第一性原理与密度泛函理论的研究结果表明，Pt能降低β-NiAl中点缺陷和缺陷群形成所需的能量来提高涂层整体扩散系数，增加Al扩散进入β -NiAl中的几率，补充因元素互扩散造成Al空位所需的Al，从而抑制涂层界面Al2 O3 保护膜形成孔洞[62 ] ；Pt还能增加氧化物和金属之间的接触面积，抑制涂层界面孔洞的形成，减少Al2 O3 保护膜的剥落[63 ] .此外，在高温环境中1 mg/L S就会从涂层中扩散至氧化膜界面处富集而产生微孔洞[64 ] ，使得氧化膜结构疏松多孔以及降低氧化膜粘附性.对于Pt改性铝化物涂层，Pt能减少一定量的S在界面上的偏析[65 ,66 ] ，改善涂层粘附性.但S含量过高仍会导致Al2 O3 保护膜粘附性变差[67 ] . ...
Site preference of ternary alloying elements in Ni3 Al: A first-principles study
1
2006
... Pt可以显著提高铝化物涂层抗高温氧化性能，目前Pt的主要作用机理包括以下几个方面.(1) Pt的钉扎作用：在扩散型[53 ] 和MCrAlY (M =Fe/Ni/Co) 型[54 ] 涂层中，Pt形成的氧化物通过钉扎生长从涂层进入基体，使涂层和基体界面结合更加紧密，增强了Al2 O3 保护膜的粘附性，提高了铝化物涂层抗高温氧化性能.(2) 影响元素扩散：Pt能促进Al的选择性氧化形成Al2 O3 保护膜，具体表现[55 ,56 ] 为Pt促进Al从基体扩散到涂层中，补充Al的选择性氧化所需的Al；由Ni-Al-Pt三元相图[48 ] 和第一性原理研究[57 ] 结果可知，在保持相中Al含量不变的情况下，Pt能取代γ ′-Ni3 Al相中的Ni，减少β -(Ni，Pt)Al相转化为在高温氧化环境中形成氧化膜易剥落的γ '-Ni3 Al相；此外Pt能抑制Al的内扩散、Ni的外扩散、难熔元素Mo、V、W等的外扩散，维持涂层中所需的Al、Ni，降低难熔元素在涂层表面形成氧化物，得到更加纯净的Al2 O3 保护膜[58 -61 ] .(3) 抑制涂层界面孔洞的形成：基于第一性原理与密度泛函理论的研究结果表明，Pt能降低β-NiAl中点缺陷和缺陷群形成所需的能量来提高涂层整体扩散系数，增加Al扩散进入β -NiAl中的几率，补充因元素互扩散造成Al空位所需的Al，从而抑制涂层界面Al2 O3 保护膜形成孔洞[62 ] ；Pt还能增加氧化物和金属之间的接触面积，抑制涂层界面孔洞的形成，减少Al2 O3 保护膜的剥落[63 ] .此外，在高温环境中1 mg/L S就会从涂层中扩散至氧化膜界面处富集而产生微孔洞[64 ] ，使得氧化膜结构疏松多孔以及降低氧化膜粘附性.对于Pt改性铝化物涂层，Pt能减少一定量的S在界面上的偏析[65 ,66 ] ，改善涂层粘附性.但S含量过高仍会导致Al2 O3 保护膜粘附性变差[67 ] . ...
Use of platinum and rhodium to improve oxide adherence on Ni-8Cr-6Al alloys
1
1976
... Pt可以显著提高铝化物涂层抗高温氧化性能，目前Pt的主要作用机理包括以下几个方面.(1) Pt的钉扎作用：在扩散型[53 ] 和MCrAlY (M =Fe/Ni/Co) 型[54 ] 涂层中，Pt形成的氧化物通过钉扎生长从涂层进入基体，使涂层和基体界面结合更加紧密，增强了Al2 O3 保护膜的粘附性，提高了铝化物涂层抗高温氧化性能.(2) 影响元素扩散：Pt能促进Al的选择性氧化形成Al2 O3 保护膜，具体表现[55 ,56 ] 为Pt促进Al从基体扩散到涂层中，补充Al的选择性氧化所需的Al；由Ni-Al-Pt三元相图[48 ] 和第一性原理研究[57 ] 结果可知，在保持相中Al含量不变的情况下，Pt能取代γ ′-Ni3 Al相中的Ni，减少β -(Ni，Pt)Al相转化为在高温氧化环境中形成氧化膜易剥落的γ '-Ni3 Al相；此外Pt能抑制Al的内扩散、Ni的外扩散、难熔元素Mo、V、W等的外扩散，维持涂层中所需的Al、Ni，降低难熔元素在涂层表面形成氧化物，得到更加纯净的Al2 O3 保护膜[58 -61 ] .(3) 抑制涂层界面孔洞的形成：基于第一性原理与密度泛函理论的研究结果表明，Pt能降低β-NiAl中点缺陷和缺陷群形成所需的能量来提高涂层整体扩散系数，增加Al扩散进入β -NiAl中的几率，补充因元素互扩散造成Al空位所需的Al，从而抑制涂层界面Al2 O3 保护膜形成孔洞[62 ] ；Pt还能增加氧化物和金属之间的接触面积，抑制涂层界面孔洞的形成，减少Al2 O3 保护膜的剥落[63 ] .此外，在高温环境中1 mg/L S就会从涂层中扩散至氧化膜界面处富集而产生微孔洞[64 ] ，使得氧化膜结构疏松多孔以及降低氧化膜粘附性.对于Pt改性铝化物涂层，Pt能减少一定量的S在界面上的偏析[65 ,66 ] ，改善涂层粘附性.但S含量过高仍会导致Al2 O3 保护膜粘附性变差[67 ] . ...
Platinum and the oxidation behavior of a nickel based superalloy
0
1984
Comparative thermal stability characteristics and isothermal oxidation behavior of an aluminized and a Pt-aluminized Ni-base superalloy
0
1995
单晶高温合金铂改性铝化物涂层的高温氧化行为
1
2015
... Pt可以显著提高铝化物涂层抗高温氧化性能，目前Pt的主要作用机理包括以下几个方面.(1) Pt的钉扎作用：在扩散型[53 ] 和MCrAlY (M =Fe/Ni/Co) 型[54 ] 涂层中，Pt形成的氧化物通过钉扎生长从涂层进入基体，使涂层和基体界面结合更加紧密，增强了Al2 O3 保护膜的粘附性，提高了铝化物涂层抗高温氧化性能.(2) 影响元素扩散：Pt能促进Al的选择性氧化形成Al2 O3 保护膜，具体表现[55 ,56 ] 为Pt促进Al从基体扩散到涂层中，补充Al的选择性氧化所需的Al；由Ni-Al-Pt三元相图[48 ] 和第一性原理研究[57 ] 结果可知，在保持相中Al含量不变的情况下，Pt能取代γ ′-Ni3 Al相中的Ni，减少β -(Ni，Pt)Al相转化为在高温氧化环境中形成氧化膜易剥落的γ '-Ni3 Al相；此外Pt能抑制Al的内扩散、Ni的外扩散、难熔元素Mo、V、W等的外扩散，维持涂层中所需的Al、Ni，降低难熔元素在涂层表面形成氧化物，得到更加纯净的Al2 O3 保护膜[58 -61 ] .(3) 抑制涂层界面孔洞的形成：基于第一性原理与密度泛函理论的研究结果表明，Pt能降低β-NiAl中点缺陷和缺陷群形成所需的能量来提高涂层整体扩散系数，增加Al扩散进入β -NiAl中的几率，补充因元素互扩散造成Al空位所需的Al，从而抑制涂层界面Al2 O3 保护膜形成孔洞[62 ] ；Pt还能增加氧化物和金属之间的接触面积，抑制涂层界面孔洞的形成，减少Al2 O3 保护膜的剥落[63 ] .此外，在高温环境中1 mg/L S就会从涂层中扩散至氧化膜界面处富集而产生微孔洞[64 ] ，使得氧化膜结构疏松多孔以及降低氧化膜粘附性.对于Pt改性铝化物涂层，Pt能减少一定量的S在界面上的偏析[65 ,66 ] ，改善涂层粘附性.但S含量过高仍会导致Al2 O3 保护膜粘附性变差[67 ] . ...
单晶高温合金铂改性铝化物涂层的高温氧化行为
1
2015
... Pt可以显著提高铝化物涂层抗高温氧化性能，目前Pt的主要作用机理包括以下几个方面.(1) Pt的钉扎作用：在扩散型[53 ] 和MCrAlY (M =Fe/Ni/Co) 型[54 ] 涂层中，Pt形成的氧化物通过钉扎生长从涂层进入基体，使涂层和基体界面结合更加紧密，增强了Al2 O3 保护膜的粘附性，提高了铝化物涂层抗高温氧化性能.(2) 影响元素扩散：Pt能促进Al的选择性氧化形成Al2 O3 保护膜，具体表现[55 ,56 ] 为Pt促进Al从基体扩散到涂层中，补充Al的选择性氧化所需的Al；由Ni-Al-Pt三元相图[48 ] 和第一性原理研究[57 ] 结果可知，在保持相中Al含量不变的情况下，Pt能取代γ ′-Ni3 Al相中的Ni，减少β -(Ni，Pt)Al相转化为在高温氧化环境中形成氧化膜易剥落的γ '-Ni3 Al相；此外Pt能抑制Al的内扩散、Ni的外扩散、难熔元素Mo、V、W等的外扩散，维持涂层中所需的Al、Ni，降低难熔元素在涂层表面形成氧化物，得到更加纯净的Al2 O3 保护膜[58 -61 ] .(3) 抑制涂层界面孔洞的形成：基于第一性原理与密度泛函理论的研究结果表明，Pt能降低β-NiAl中点缺陷和缺陷群形成所需的能量来提高涂层整体扩散系数，增加Al扩散进入β -NiAl中的几率，补充因元素互扩散造成Al空位所需的Al，从而抑制涂层界面Al2 O3 保护膜形成孔洞[62 ] ；Pt还能增加氧化物和金属之间的接触面积，抑制涂层界面孔洞的形成，减少Al2 O3 保护膜的剥落[63 ] .此外，在高温环境中1 mg/L S就会从涂层中扩散至氧化膜界面处富集而产生微孔洞[64 ] ，使得氧化膜结构疏松多孔以及降低氧化膜粘附性.对于Pt改性铝化物涂层，Pt能减少一定量的S在界面上的偏析[65 ,66 ] ，改善涂层粘附性.但S含量过高仍会导致Al2 O3 保护膜粘附性变差[67 ] . ...
The effect of platinum on defect formation energies in β-NiAl
1
2008
... Pt可以显著提高铝化物涂层抗高温氧化性能，目前Pt的主要作用机理包括以下几个方面.(1) Pt的钉扎作用：在扩散型[53 ] 和MCrAlY (M =Fe/Ni/Co) 型[54 ] 涂层中，Pt形成的氧化物通过钉扎生长从涂层进入基体，使涂层和基体界面结合更加紧密，增强了Al2 O3 保护膜的粘附性，提高了铝化物涂层抗高温氧化性能.(2) 影响元素扩散：Pt能促进Al的选择性氧化形成Al2 O3 保护膜，具体表现[55 ,56 ] 为Pt促进Al从基体扩散到涂层中，补充Al的选择性氧化所需的Al；由Ni-Al-Pt三元相图[48 ] 和第一性原理研究[57 ] 结果可知，在保持相中Al含量不变的情况下，Pt能取代γ ′-Ni3 Al相中的Ni，减少β -(Ni，Pt)Al相转化为在高温氧化环境中形成氧化膜易剥落的γ '-Ni3 Al相；此外Pt能抑制Al的内扩散、Ni的外扩散、难熔元素Mo、V、W等的外扩散，维持涂层中所需的Al、Ni，降低难熔元素在涂层表面形成氧化物，得到更加纯净的Al2 O3 保护膜[58 -61 ] .(3) 抑制涂层界面孔洞的形成：基于第一性原理与密度泛函理论的研究结果表明，Pt能降低β-NiAl中点缺陷和缺陷群形成所需的能量来提高涂层整体扩散系数，增加Al扩散进入β -NiAl中的几率，补充因元素互扩散造成Al空位所需的Al，从而抑制涂层界面Al2 O3 保护膜形成孔洞[62 ] ；Pt还能增加氧化物和金属之间的接触面积，抑制涂层界面孔洞的形成，减少Al2 O3 保护膜的剥落[63 ] .此外，在高温环境中1 mg/L S就会从涂层中扩散至氧化膜界面处富集而产生微孔洞[64 ] ，使得氧化膜结构疏松多孔以及降低氧化膜粘附性.对于Pt改性铝化物涂层，Pt能减少一定量的S在界面上的偏析[65 ,66 ] ，改善涂层粘附性.但S含量过高仍会导致Al2 O3 保护膜粘附性变差[67 ] . ...
Influence of Pt on the metal-oxide interface during high temperature oxidation of NiAl bulk materials
2
2009
... Pt可以显著提高铝化物涂层抗高温氧化性能，目前Pt的主要作用机理包括以下几个方面.(1) Pt的钉扎作用：在扩散型[53 ] 和MCrAlY (M =Fe/Ni/Co) 型[54 ] 涂层中，Pt形成的氧化物通过钉扎生长从涂层进入基体，使涂层和基体界面结合更加紧密，增强了Al2 O3 保护膜的粘附性，提高了铝化物涂层抗高温氧化性能.(2) 影响元素扩散：Pt能促进Al的选择性氧化形成Al2 O3 保护膜，具体表现[55 ,56 ] 为Pt促进Al从基体扩散到涂层中，补充Al的选择性氧化所需的Al；由Ni-Al-Pt三元相图[48 ] 和第一性原理研究[57 ] 结果可知，在保持相中Al含量不变的情况下，Pt能取代γ ′-Ni3 Al相中的Ni，减少β -(Ni，Pt)Al相转化为在高温氧化环境中形成氧化膜易剥落的γ '-Ni3 Al相；此外Pt能抑制Al的内扩散、Ni的外扩散、难熔元素Mo、V、W等的外扩散，维持涂层中所需的Al、Ni，降低难熔元素在涂层表面形成氧化物，得到更加纯净的Al2 O3 保护膜[58 -61 ] .(3) 抑制涂层界面孔洞的形成：基于第一性原理与密度泛函理论的研究结果表明，Pt能降低β-NiAl中点缺陷和缺陷群形成所需的能量来提高涂层整体扩散系数，增加Al扩散进入β -NiAl中的几率，补充因元素互扩散造成Al空位所需的Al，从而抑制涂层界面Al2 O3 保护膜形成孔洞[62 ] ；Pt还能增加氧化物和金属之间的接触面积，抑制涂层界面孔洞的形成，减少Al2 O3 保护膜的剥落[63 ] .此外，在高温环境中1 mg/L S就会从涂层中扩散至氧化膜界面处富集而产生微孔洞[64 ] ，使得氧化膜结构疏松多孔以及降低氧化膜粘附性.对于Pt改性铝化物涂层，Pt能减少一定量的S在界面上的偏析[65 ,66 ] ，改善涂层粘附性.但S含量过高仍会导致Al2 O3 保护膜粘附性变差[67 ] . ...
... 文献[45 ,63 ,75 -77 ] 对Pt改性铝化物涂层的表面起伏现象进行了研究.涂层表面产生起伏的原因主要有：其一，由于涂层中Al的消耗和难熔元素从基体扩散进入涂层形成氧化物，导致β -(Ni，Pt) Al相的分解，Al2 O3 保护膜剥落，涂层局部体积发生变化 (图5 )；其二，高温氧化周期长、氧化速率高、涂层表面粗糙度大等因素也会使涂层表面起伏；其三，涂层组织由B2-CsCl结构的单相β 相完全转变为fctL10 结构的马氏体相，也会使涂层表面产生起伏；其四，涂层与基体的热膨胀系数差异而产生的热应力成为涂层表面起伏的驱动力.近年来关于涂层表面起伏新的研究结果表明，Pt改性铝化物涂层中由于Pt的加入形成具有良好致密性的Al2 O3 保护膜，且当涂层中添加Hf、Y等元素共改性时，涂层氧化速率明显降低，涂层与基体的结合力显著增加，涂层表面起伏得到很好的改善[78 ] . ...
High-temperature performance of (Ni, Pt)Al coatings on second-generation Ni-base single-crystal superalloy at 1100 ℃: Effect of excess S impurities
1
2019
... Pt可以显著提高铝化物涂层抗高温氧化性能，目前Pt的主要作用机理包括以下几个方面.(1) Pt的钉扎作用：在扩散型[53 ] 和MCrAlY (M =Fe/Ni/Co) 型[54 ] 涂层中，Pt形成的氧化物通过钉扎生长从涂层进入基体，使涂层和基体界面结合更加紧密，增强了Al2 O3 保护膜的粘附性，提高了铝化物涂层抗高温氧化性能.(2) 影响元素扩散：Pt能促进Al的选择性氧化形成Al2 O3 保护膜，具体表现[55 ,56 ] 为Pt促进Al从基体扩散到涂层中，补充Al的选择性氧化所需的Al；由Ni-Al-Pt三元相图[48 ] 和第一性原理研究[57 ] 结果可知，在保持相中Al含量不变的情况下，Pt能取代γ ′-Ni3 Al相中的Ni，减少β -(Ni，Pt)Al相转化为在高温氧化环境中形成氧化膜易剥落的γ '-Ni3 Al相；此外Pt能抑制Al的内扩散、Ni的外扩散、难熔元素Mo、V、W等的外扩散，维持涂层中所需的Al、Ni，降低难熔元素在涂层表面形成氧化物，得到更加纯净的Al2 O3 保护膜[58 -61 ] .(3) 抑制涂层界面孔洞的形成：基于第一性原理与密度泛函理论的研究结果表明，Pt能降低β-NiAl中点缺陷和缺陷群形成所需的能量来提高涂层整体扩散系数，增加Al扩散进入β -NiAl中的几率，补充因元素互扩散造成Al空位所需的Al，从而抑制涂层界面Al2 O3 保护膜形成孔洞[62 ] ；Pt还能增加氧化物和金属之间的接触面积，抑制涂层界面孔洞的形成，减少Al2 O3 保护膜的剥落[63 ] .此外，在高温环境中1 mg/L S就会从涂层中扩散至氧化膜界面处富集而产生微孔洞[64 ] ，使得氧化膜结构疏松多孔以及降低氧化膜粘附性.对于Pt改性铝化物涂层，Pt能减少一定量的S在界面上的偏析[65 ,66 ] ，改善涂层粘附性.但S含量过高仍会导致Al2 O3 保护膜粘附性变差[67 ] . ...
Examination of the platinum effect on the oxidation behavior of nickel-aluminide coatings
1
2007
... Pt可以显著提高铝化物涂层抗高温氧化性能，目前Pt的主要作用机理包括以下几个方面.(1) Pt的钉扎作用：在扩散型[53 ] 和MCrAlY (M =Fe/Ni/Co) 型[54 ] 涂层中，Pt形成的氧化物通过钉扎生长从涂层进入基体，使涂层和基体界面结合更加紧密，增强了Al2 O3 保护膜的粘附性，提高了铝化物涂层抗高温氧化性能.(2) 影响元素扩散：Pt能促进Al的选择性氧化形成Al2 O3 保护膜，具体表现[55 ,56 ] 为Pt促进Al从基体扩散到涂层中，补充Al的选择性氧化所需的Al；由Ni-Al-Pt三元相图[48 ] 和第一性原理研究[57 ] 结果可知，在保持相中Al含量不变的情况下，Pt能取代γ ′-Ni3 Al相中的Ni，减少β -(Ni，Pt)Al相转化为在高温氧化环境中形成氧化膜易剥落的γ '-Ni3 Al相；此外Pt能抑制Al的内扩散、Ni的外扩散、难熔元素Mo、V、W等的外扩散，维持涂层中所需的Al、Ni，降低难熔元素在涂层表面形成氧化物，得到更加纯净的Al2 O3 保护膜[58 -61 ] .(3) 抑制涂层界面孔洞的形成：基于第一性原理与密度泛函理论的研究结果表明，Pt能降低β-NiAl中点缺陷和缺陷群形成所需的能量来提高涂层整体扩散系数，增加Al扩散进入β -NiAl中的几率，补充因元素互扩散造成Al空位所需的Al，从而抑制涂层界面Al2 O3 保护膜形成孔洞[62 ] ；Pt还能增加氧化物和金属之间的接触面积，抑制涂层界面孔洞的形成，减少Al2 O3 保护膜的剥落[63 ] .此外，在高温环境中1 mg/L S就会从涂层中扩散至氧化膜界面处富集而产生微孔洞[64 ] ，使得氧化膜结构疏松多孔以及降低氧化膜粘附性.对于Pt改性铝化物涂层，Pt能减少一定量的S在界面上的偏析[65 ,66 ] ，改善涂层粘附性.但S含量过高仍会导致Al2 O3 保护膜粘附性变差[67 ] . ...
Sulfur Segregation at Al2 O3 /γ -Νi+γ ′-Ni3 Al Interfaces: Effects of Pt, Cr and Hf Additions
1
2009
... Pt可以显著提高铝化物涂层抗高温氧化性能，目前Pt的主要作用机理包括以下几个方面.(1) Pt的钉扎作用：在扩散型[53 ] 和MCrAlY (M =Fe/Ni/Co) 型[54 ] 涂层中，Pt形成的氧化物通过钉扎生长从涂层进入基体，使涂层和基体界面结合更加紧密，增强了Al2 O3 保护膜的粘附性，提高了铝化物涂层抗高温氧化性能.(2) 影响元素扩散：Pt能促进Al的选择性氧化形成Al2 O3 保护膜，具体表现[55 ,56 ] 为Pt促进Al从基体扩散到涂层中，补充Al的选择性氧化所需的Al；由Ni-Al-Pt三元相图[48 ] 和第一性原理研究[57 ] 结果可知，在保持相中Al含量不变的情况下，Pt能取代γ ′-Ni3 Al相中的Ni，减少β -(Ni，Pt)Al相转化为在高温氧化环境中形成氧化膜易剥落的γ '-Ni3 Al相；此外Pt能抑制Al的内扩散、Ni的外扩散、难熔元素Mo、V、W等的外扩散，维持涂层中所需的Al、Ni，降低难熔元素在涂层表面形成氧化物，得到更加纯净的Al2 O3 保护膜[58 -61 ] .(3) 抑制涂层界面孔洞的形成：基于第一性原理与密度泛函理论的研究结果表明，Pt能降低β-NiAl中点缺陷和缺陷群形成所需的能量来提高涂层整体扩散系数，增加Al扩散进入β -NiAl中的几率，补充因元素互扩散造成Al空位所需的Al，从而抑制涂层界面Al2 O3 保护膜形成孔洞[62 ] ；Pt还能增加氧化物和金属之间的接触面积，抑制涂层界面孔洞的形成，减少Al2 O3 保护膜的剥落[63 ] .此外，在高温环境中1 mg/L S就会从涂层中扩散至氧化膜界面处富集而产生微孔洞[64 ] ，使得氧化膜结构疏松多孔以及降低氧化膜粘附性.对于Pt改性铝化物涂层，Pt能减少一定量的S在界面上的偏析[65 ,66 ] ，改善涂层粘附性.但S含量过高仍会导致Al2 O3 保护膜粘附性变差[67 ] . ...
先进高温热障涂层用高性能粘接层制备及研究进展
1
2019
... Pt可以显著提高铝化物涂层抗高温氧化性能，目前Pt的主要作用机理包括以下几个方面.(1) Pt的钉扎作用：在扩散型[53 ] 和MCrAlY (M =Fe/Ni/Co) 型[54 ] 涂层中，Pt形成的氧化物通过钉扎生长从涂层进入基体，使涂层和基体界面结合更加紧密，增强了Al2 O3 保护膜的粘附性，提高了铝化物涂层抗高温氧化性能.(2) 影响元素扩散：Pt能促进Al的选择性氧化形成Al2 O3 保护膜，具体表现[55 ,56 ] 为Pt促进Al从基体扩散到涂层中，补充Al的选择性氧化所需的Al；由Ni-Al-Pt三元相图[48 ] 和第一性原理研究[57 ] 结果可知，在保持相中Al含量不变的情况下，Pt能取代γ ′-Ni3 Al相中的Ni，减少β -(Ni，Pt)Al相转化为在高温氧化环境中形成氧化膜易剥落的γ '-Ni3 Al相；此外Pt能抑制Al的内扩散、Ni的外扩散、难熔元素Mo、V、W等的外扩散，维持涂层中所需的Al、Ni，降低难熔元素在涂层表面形成氧化物，得到更加纯净的Al2 O3 保护膜[58 -61 ] .(3) 抑制涂层界面孔洞的形成：基于第一性原理与密度泛函理论的研究结果表明，Pt能降低β-NiAl中点缺陷和缺陷群形成所需的能量来提高涂层整体扩散系数，增加Al扩散进入β -NiAl中的几率，补充因元素互扩散造成Al空位所需的Al，从而抑制涂层界面Al2 O3 保护膜形成孔洞[62 ] ；Pt还能增加氧化物和金属之间的接触面积，抑制涂层界面孔洞的形成，减少Al2 O3 保护膜的剥落[63 ] .此外，在高温环境中1 mg/L S就会从涂层中扩散至氧化膜界面处富集而产生微孔洞[64 ] ，使得氧化膜结构疏松多孔以及降低氧化膜粘附性.对于Pt改性铝化物涂层，Pt能减少一定量的S在界面上的偏析[65 ,66 ] ，改善涂层粘附性.但S含量过高仍会导致Al2 O3 保护膜粘附性变差[67 ] . ...
先进高温热障涂层用高性能粘接层制备及研究进展
1
2019
... Pt可以显著提高铝化物涂层抗高温氧化性能，目前Pt的主要作用机理包括以下几个方面.(1) Pt的钉扎作用：在扩散型[53 ] 和MCrAlY (M =Fe/Ni/Co) 型[54 ] 涂层中，Pt形成的氧化物通过钉扎生长从涂层进入基体，使涂层和基体界面结合更加紧密，增强了Al2 O3 保护膜的粘附性，提高了铝化物涂层抗高温氧化性能.(2) 影响元素扩散：Pt能促进Al的选择性氧化形成Al2 O3 保护膜，具体表现[55 ,56 ] 为Pt促进Al从基体扩散到涂层中，补充Al的选择性氧化所需的Al；由Ni-Al-Pt三元相图[48 ] 和第一性原理研究[57 ] 结果可知，在保持相中Al含量不变的情况下，Pt能取代γ ′-Ni3 Al相中的Ni，减少β -(Ni，Pt)Al相转化为在高温氧化环境中形成氧化膜易剥落的γ '-Ni3 Al相；此外Pt能抑制Al的内扩散、Ni的外扩散、难熔元素Mo、V、W等的外扩散，维持涂层中所需的Al、Ni，降低难熔元素在涂层表面形成氧化物，得到更加纯净的Al2 O3 保护膜[58 -61 ] .(3) 抑制涂层界面孔洞的形成：基于第一性原理与密度泛函理论的研究结果表明，Pt能降低β-NiAl中点缺陷和缺陷群形成所需的能量来提高涂层整体扩散系数，增加Al扩散进入β -NiAl中的几率，补充因元素互扩散造成Al空位所需的Al，从而抑制涂层界面Al2 O3 保护膜形成孔洞[62 ] ；Pt还能增加氧化物和金属之间的接触面积，抑制涂层界面孔洞的形成，减少Al2 O3 保护膜的剥落[63 ] .此外，在高温环境中1 mg/L S就会从涂层中扩散至氧化膜界面处富集而产生微孔洞[64 ] ，使得氧化膜结构疏松多孔以及降低氧化膜粘附性.对于Pt改性铝化物涂层，Pt能减少一定量的S在界面上的偏析[65 ,66 ] ，改善涂层粘附性.但S含量过高仍会导致Al2 O3 保护膜粘附性变差[67 ] . ...
Effect of Pt and Al content on the long-term, high temperature oxidation behavior and interdiffusion of a Pt-modified aluminide coating deposited on Ni-base superalloys
1
2006
... 在Pt改性铝化物涂层中Al形成Al2 O3 保护膜及增加涂层厚度，适当增加Al浓度能提高涂层的抗高温氧化性能.β -(Ni，Pt)Al涂层 (高活性渗铝制备的RT-22涂层) 1050 ℃高温循环氧化试验结果表明，含52% (原子分数) Al的涂层抗高温氧化性能优于含30% (原子分数) Al的涂层[68 ] ；低活性渗铝制备的β -(Ni，Pt)Al涂层1200 ℃高温循环氧化试验结果表明，随着Al浓度的增加涂层的厚度不断增加，当Al浓度达到一定范围时涂层的抗高温氧化性能最佳，超过此范围涂层太厚不利于叶片实际使用，且涂层的抗高温氧化性能不再增加[69 ] . ...
Effect of Al content on microstructure and cyclic oxidation performance of Pt-aluminide coatings
1
2002
... 在Pt改性铝化物涂层中Al形成Al2 O3 保护膜及增加涂层厚度，适当增加Al浓度能提高涂层的抗高温氧化性能.β -(Ni，Pt)Al涂层 (高活性渗铝制备的RT-22涂层) 1050 ℃高温循环氧化试验结果表明，含52% (原子分数) Al的涂层抗高温氧化性能优于含30% (原子分数) Al的涂层[68 ] ；低活性渗铝制备的β -(Ni，Pt)Al涂层1200 ℃高温循环氧化试验结果表明，随着Al浓度的增加涂层的厚度不断增加，当Al浓度达到一定范围时涂层的抗高温氧化性能最佳，超过此范围涂层太厚不利于叶片实际使用，且涂层的抗高温氧化性能不再增加[69 ] . ...
A comparative study of two inward grown Pt modified Al diffusion coatings on a single crystal Ni base superalloy
1
2001
... 渗铝后，涂层中的Al含量比基体中的Al含量高，Ni含量则较低，因而涂层与基体之间形成浓度梯度，导致Al、Ni和其他元素在涂层和基体之间发生相互扩散.CM247 (LC) 镍基高温合金上高活性渗铝制备的Pt改性铝化物涂层1100 ℃恒温氧化试验结果表明[43 ] ，Ni从基体向外扩散到涂层表面，导致互扩散区厚度增加，从而增加整个涂层的厚度，涂层外层Al2 O3 保护膜不够致密是涂层退化的主要原因.CMSX-4镍基单晶高温合金基体上采用高活性渗铝制备的不同镀Pt层的SS82A涂层和RT22涂层，1050 ℃高温氧化试验结果表明[70 ] ，Al从互扩散区向基体表面扩散，导致Co，Cr等难熔金属在互扩散区析出，且Ni从基体向涂层表面扩散，涂层中的β -NiAl相转变为γ ′-Ni3 Al相，导致涂层发生退化.相比于单一铝化物涂层，Pt改性铝化物涂层中元素在互扩散区层互扩散有所改善，且针尖状TCP析出量显著减少[71 ,72 ] . ...
镍基单晶高温合金与铂铝涂层之间的互扩散行为研究
1
2020
... 渗铝后，涂层中的Al含量比基体中的Al含量高，Ni含量则较低，因而涂层与基体之间形成浓度梯度，导致Al、Ni和其他元素在涂层和基体之间发生相互扩散.CM247 (LC) 镍基高温合金上高活性渗铝制备的Pt改性铝化物涂层1100 ℃恒温氧化试验结果表明[43 ] ，Ni从基体向外扩散到涂层表面，导致互扩散区厚度增加，从而增加整个涂层的厚度，涂层外层Al2 O3 保护膜不够致密是涂层退化的主要原因.CMSX-4镍基单晶高温合金基体上采用高活性渗铝制备的不同镀Pt层的SS82A涂层和RT22涂层，1050 ℃高温氧化试验结果表明[70 ] ，Al从互扩散区向基体表面扩散，导致Co，Cr等难熔金属在互扩散区析出，且Ni从基体向涂层表面扩散，涂层中的β -NiAl相转变为γ ′-Ni3 Al相，导致涂层发生退化.相比于单一铝化物涂层，Pt改性铝化物涂层中元素在互扩散区层互扩散有所改善，且针尖状TCP析出量显著减少[71 ,72 ] . ...
镍基单晶高温合金与铂铝涂层之间的互扩散行为研究
1
2020
... 渗铝后，涂层中的Al含量比基体中的Al含量高，Ni含量则较低，因而涂层与基体之间形成浓度梯度，导致Al、Ni和其他元素在涂层和基体之间发生相互扩散.CM247 (LC) 镍基高温合金上高活性渗铝制备的Pt改性铝化物涂层1100 ℃恒温氧化试验结果表明[43 ] ，Ni从基体向外扩散到涂层表面，导致互扩散区厚度增加，从而增加整个涂层的厚度，涂层外层Al2 O3 保护膜不够致密是涂层退化的主要原因.CMSX-4镍基单晶高温合金基体上采用高活性渗铝制备的不同镀Pt层的SS82A涂层和RT22涂层，1050 ℃高温氧化试验结果表明[70 ] ，Al从互扩散区向基体表面扩散，导致Co，Cr等难熔金属在互扩散区析出，且Ni从基体向涂层表面扩散，涂层中的β -NiAl相转变为γ ′-Ni3 Al相，导致涂层发生退化.相比于单一铝化物涂层，Pt改性铝化物涂层中元素在互扩散区层互扩散有所改善，且针尖状TCP析出量显著减少[71 ,72 ] . ...
单晶高温合金用低扩散铂铝涂层的制备及性能研究
1
2020
... 渗铝后，涂层中的Al含量比基体中的Al含量高，Ni含量则较低，因而涂层与基体之间形成浓度梯度，导致Al、Ni和其他元素在涂层和基体之间发生相互扩散.CM247 (LC) 镍基高温合金上高活性渗铝制备的Pt改性铝化物涂层1100 ℃恒温氧化试验结果表明[43 ] ，Ni从基体向外扩散到涂层表面，导致互扩散区厚度增加，从而增加整个涂层的厚度，涂层外层Al2 O3 保护膜不够致密是涂层退化的主要原因.CMSX-4镍基单晶高温合金基体上采用高活性渗铝制备的不同镀Pt层的SS82A涂层和RT22涂层，1050 ℃高温氧化试验结果表明[70 ] ，Al从互扩散区向基体表面扩散，导致Co，Cr等难熔金属在互扩散区析出，且Ni从基体向涂层表面扩散，涂层中的β -NiAl相转变为γ ′-Ni3 Al相，导致涂层发生退化.相比于单一铝化物涂层，Pt改性铝化物涂层中元素在互扩散区层互扩散有所改善，且针尖状TCP析出量显著减少[71 ,72 ] . ...
单晶高温合金用低扩散铂铝涂层的制备及性能研究
1
2020
... 渗铝后，涂层中的Al含量比基体中的Al含量高，Ni含量则较低，因而涂层与基体之间形成浓度梯度，导致Al、Ni和其他元素在涂层和基体之间发生相互扩散.CM247 (LC) 镍基高温合金上高活性渗铝制备的Pt改性铝化物涂层1100 ℃恒温氧化试验结果表明[43 ] ，Ni从基体向外扩散到涂层表面，导致互扩散区厚度增加，从而增加整个涂层的厚度，涂层外层Al2 O3 保护膜不够致密是涂层退化的主要原因.CMSX-4镍基单晶高温合金基体上采用高活性渗铝制备的不同镀Pt层的SS82A涂层和RT22涂层，1050 ℃高温氧化试验结果表明[70 ] ，Al从互扩散区向基体表面扩散，导致Co，Cr等难熔金属在互扩散区析出，且Ni从基体向涂层表面扩散，涂层中的β -NiAl相转变为γ ′-Ni3 Al相，导致涂层发生退化.相比于单一铝化物涂层，Pt改性铝化物涂层中元素在互扩散区层互扩散有所改善，且针尖状TCP析出量显著减少[71 ,72 ] . ...
Martensitic transformation in CVD NiAl and (Ni, Pt) Al bond coatings
3
2003
... 在高温氧化环境中，伴随着氧化温度的改变和Al的消耗，涂层中的物相会发生以下两种相变.第一种相变是由温度引起的[73 ] ，采用CVD渗铝工艺制备的β -(Ni，Pt)Al涂层1150 ℃×100 h恒温氧化实验结果发现，涂层组织由B2-CsCl结构的单相β 相完全转变为fctL10 结构的马氏体相，这种相变使涂层表面起伏开裂，导致涂层发生退化.第二种相变是由Al消耗引起的[74 ] ，随着Al向基体内扩散，同时Al向外扩散形成Al2 O3 保护膜，涂层中的Al含量不断降低，使β -(Ni，Pt)Al相转变为γ ′-(Ni，Pt)3 Al相，导致涂层表面部分Al2 O3 保护膜剥落，涂层退化. ...
... 文献
[45 ,63 ,75 -77 ] 对Pt改性铝化物涂层的表面起伏现象进行了研究.涂层表面产生起伏的原因主要有：其一，由于涂层中Al的消耗和难熔元素从基体扩散进入涂层形成氧化物，导致
β -(Ni，Pt) Al相的分解，Al
2 O
3 保护膜剥落，涂层局部体积发生变化 (
图5 )；其二，高温氧化周期长、氧化速率高、涂层表面粗糙度大等因素也会使涂层表面起伏；其三，涂层组织由B2-CsCl结构的单相
β 相完全转变为fctL1
0 结构的马氏体相，也会使涂层表面产生起伏；其四，涂层与基体的热膨胀系数差异而产生的热应力成为涂层表面起伏的驱动力.近年来关于涂层表面起伏新的研究结果表明，Pt改性铝化物涂层中由于Pt的加入形成具有良好致密性的Al
2 O
3 保护膜，且当涂层中添加Hf、Y等元素共改性时，涂层氧化速率明显降低，涂层与基体的结合力显著增加，涂层表面起伏得到很好的改善
[78 ] .
图5 涂层氧化过程中主要扩散通量以及导致起伏和孔洞形成的微观结构<sup>[<xref ref-type="bibr" rid="R73">73</xref>]</sup> Schematic illustrations of the major diffusion fluxes of Ni, Al and vacancy (V) during oxidation of bond coat, and microstructure evolution leading to rumpling or cavity formation<sup>[<xref ref-type="bibr" rid="R73">73</xref>]</sup> Fig.5 ![]()
2.3.4 涂层退化的其他变化 高温氧化环境中，高活性渗铝制备的Pt改性铝化物涂层中，β -(Ni，Pt)Al相内有细小的NiO、CoO等氧化物析出，这些析出物在氧化过程中有的会溶解在Al2 O3 保护膜中导致其致密度下降，有的会长大粗化导致涂层表面开裂[33 ] .此外.随着氧化过程中Al、Ni和其他元素在基体和涂层之间发生相互扩散，由于基体和涂层两侧原子扩散通量不相等，导致在基体和涂层界面附近产生柯肯达尔孔洞[45 ] . ...
... [
73 ]
Fig.5 ![]()
2.3.4 涂层退化的其他变化 高温氧化环境中，高活性渗铝制备的Pt改性铝化物涂层中，β -(Ni，Pt)Al相内有细小的NiO、CoO等氧化物析出，这些析出物在氧化过程中有的会溶解在Al2 O3 保护膜中导致其致密度下降，有的会长大粗化导致涂层表面开裂[33 ] .此外.随着氧化过程中Al、Ni和其他元素在基体和涂层之间发生相互扩散，由于基体和涂层两侧原子扩散通量不相等，导致在基体和涂层界面附近产生柯肯达尔孔洞[45 ] . ...
Phase structure, morphology evolution and protective behaviors of chemical vapor deposited (Ni, Pt)Al coatings
1
2016
... 在高温氧化环境中，伴随着氧化温度的改变和Al的消耗，涂层中的物相会发生以下两种相变.第一种相变是由温度引起的[73 ] ，采用CVD渗铝工艺制备的β -(Ni，Pt)Al涂层1150 ℃×100 h恒温氧化实验结果发现，涂层组织由B2-CsCl结构的单相β 相完全转变为fctL10 结构的马氏体相，这种相变使涂层表面起伏开裂，导致涂层发生退化.第二种相变是由Al消耗引起的[74 ] ，随着Al向基体内扩散，同时Al向外扩散形成Al2 O3 保护膜，涂层中的Al含量不断降低，使β -(Ni，Pt)Al相转变为γ ′-(Ni，Pt)3 Al相，导致涂层表面部分Al2 O3 保护膜剥落，涂层退化. ...
On the rumpling mechanism in nickel-aluminide coatings: Part I: An experimental assessment
1
2004
... 文献[45 ,63 ,75 -77 ] 对Pt改性铝化物涂层的表面起伏现象进行了研究.涂层表面产生起伏的原因主要有：其一，由于涂层中Al的消耗和难熔元素从基体扩散进入涂层形成氧化物，导致β -(Ni，Pt) Al相的分解，Al2 O3 保护膜剥落，涂层局部体积发生变化 (图5 )；其二，高温氧化周期长、氧化速率高、涂层表面粗糙度大等因素也会使涂层表面起伏；其三，涂层组织由B2-CsCl结构的单相β 相完全转变为fctL10 结构的马氏体相，也会使涂层表面产生起伏；其四，涂层与基体的热膨胀系数差异而产生的热应力成为涂层表面起伏的驱动力.近年来关于涂层表面起伏新的研究结果表明，Pt改性铝化物涂层中由于Pt的加入形成具有良好致密性的Al2 O3 保护膜，且当涂层中添加Hf、Y等元素共改性时，涂层氧化速率明显降低，涂层与基体的结合力显著增加，涂层表面起伏得到很好的改善[78 ] . ...
Rumpling of CVD (Ni, Pt)Al diffusion coatings under intermediate temperature cycling
0
2009
Surface instability of platinum modified aluminide coatings during 1100 ℃ cyclic testing
1
1987
... 文献[45 ,63 ,75 -77 ] 对Pt改性铝化物涂层的表面起伏现象进行了研究.涂层表面产生起伏的原因主要有：其一，由于涂层中Al的消耗和难熔元素从基体扩散进入涂层形成氧化物，导致β -(Ni，Pt) Al相的分解，Al2 O3 保护膜剥落，涂层局部体积发生变化 (图5 )；其二，高温氧化周期长、氧化速率高、涂层表面粗糙度大等因素也会使涂层表面起伏；其三，涂层组织由B2-CsCl结构的单相β 相完全转变为fctL10 结构的马氏体相，也会使涂层表面产生起伏；其四，涂层与基体的热膨胀系数差异而产生的热应力成为涂层表面起伏的驱动力.近年来关于涂层表面起伏新的研究结果表明，Pt改性铝化物涂层中由于Pt的加入形成具有良好致密性的Al2 O3 保护膜，且当涂层中添加Hf、Y等元素共改性时，涂层氧化速率明显降低，涂层与基体的结合力显著增加，涂层表面起伏得到很好的改善[78 ] . ...
Co-doping effect of Hf and Y on improving cyclic oxidation behavior of (Ni, Pt)Al coating at 1150 ℃
1
2021
... 文献[45 ,63 ,75 -77 ] 对Pt改性铝化物涂层的表面起伏现象进行了研究.涂层表面产生起伏的原因主要有：其一，由于涂层中Al的消耗和难熔元素从基体扩散进入涂层形成氧化物，导致β -(Ni，Pt) Al相的分解，Al2 O3 保护膜剥落，涂层局部体积发生变化 (图5 )；其二，高温氧化周期长、氧化速率高、涂层表面粗糙度大等因素也会使涂层表面起伏；其三，涂层组织由B2-CsCl结构的单相β 相完全转变为fctL10 结构的马氏体相，也会使涂层表面产生起伏；其四，涂层与基体的热膨胀系数差异而产生的热应力成为涂层表面起伏的驱动力.近年来关于涂层表面起伏新的研究结果表明，Pt改性铝化物涂层中由于Pt的加入形成具有良好致密性的Al2 O3 保护膜，且当涂层中添加Hf、Y等元素共改性时，涂层氧化速率明显降低，涂层与基体的结合力显著增加，涂层表面起伏得到很好的改善[78 ] . ...
