武汉材料保护研究所 技术研发中心 武汉 430030
中图分类号: TG172.3
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接受日期: 2013-10-10
网络出版日期: --
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作者简介:
罗睿,男,1989年生,硕士,研究方向为腐蚀电化学
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摘要
通过SEM、电化学方法以及XRD半定量分析方法,对在城市大气 (武汉站) 和工业大气 (石化站) 中曝晒早期的Q235碳钢和耐候钢锈层初期演化机制进行研究。与Q235碳钢相比,耐候钢在条件恶劣石化环境中更快体现耐候性,而在武汉站暴晒初期耐候钢腐蚀速率较Q235碳钢快。在含S高的石化环境,对于α-FeOOH形成有一定催化作用。另外发现锈层初期的氧化还原反应分为两个阶段。第一个阶段锈层还原产物的氧化较快,而第二个阶段,还原产物Fe3O4积累,氧化过程受阻,并且锈层整体电化学活性有所升高。
关键词:
Abstract
Field exposure for carbon steel Q235 and weathering steel 09CuPCrNi-A was carried out in a site of typical urban atmosphere and a site of typical petrochemical environment respectively at Wuhan metropolis in the central China. Whilst the evolution of the formed rust layers on the steels in the initial stage of field exposure was characterized by SEM, electrochemical method and XRD. We found that the evolution of the early rust layers could be differentiated into two stages. The redox reaction was faster in the first stage. In the second stage, the reduzate Fe3O4 was accumulated and the oxidation process of Fe3O4 was suppressed with the growing of rust layers, thereby the electrochemical activity of the rust layers was enhanced.
Keywords:
由于金属材料本身的性质 (包括结构、成分、相组织等) 和外部的气象环境因素的作用,使其在不同的大气环境中腐蚀程度和过程差异较大。对于不同环境下腐蚀产物类型的甄别以及通过腐蚀失重测量分析腐蚀动力学结果,建立相关模型描述不同环境参数对腐蚀速率的影响,特别是关于SO2和Cl-浓度影响的研究,都是大气腐蚀研究较为活跃的领域[1]-[5]。致密锈层在腐蚀过程中可减缓基材腐蚀,如耐候钢可以在不需要任何涂层的情况下作为桥梁的使用材料;核废料存储容器的长期使用,金属锈层对其腐蚀的减缓[6,7]起到重要作用。为了延长材料安全使用寿命,减少材料的损耗,国内外进行了大量有关锈层演化机制的研究[8]-[10],其中,涵盖不同材料在不同地域环境、不同外部影响因子以及材料本身含有不同微量元素对锈层的影响等方面。另外,基体材料的微观结构也会对锈层的发展演化产生重要作用[11]。在研究年限超过100 a的人工铁质用品的锈层时发现,锈层主要由Fe3O4,α-FeOOH和γ-FeOOH组成。其中,α-FeOOH大部分存在于内锈层,γ-FeOOH大部分存在于外锈层。随着年限的增加,α-FeOOH的比列有所增加[7]。17 a海洋工业大气的曝晒实验证实,碳钢锈层主要是由α-FeOOH,β-FeOOH,γ-FeOOH,Fe3O4和无定形相组成;通过透射电镜 (TEM) 和电子衍射 (ED) 发现,耐候钢存在厚薄不一致的锈层,其中β-FeOOH主要存在于厚锈层的表层,而薄的锈层部位未发现β-FeOOH,致密的无定形相都只存在于耐候钢和碳钢的内锈层。并且锈层中β-FeOOH与Fe3O4呈负相关关系[12]。长期的锈层演化研究可以得到更长时间的腐蚀发展规律,但初期锈层的结构及演化会影响腐蚀后期的发展,因此研究腐蚀初期锈层的演化行为及其环境因素的影响,对预测后续的腐蚀动力学发展规律具有重要意义。
本文采用两种常用的钢材 (Q235碳钢和09CuPCrNi-A耐候钢) 分别在城市大气环境和工业大气环境进行曝晒腐蚀实验,通过扫描电子显微镜 (SEM) 、X射线衍射 (XRD) 半定量分析以及电化学测量对曝晒早期试样的锈层演化进行分析。探索曝晒初期锈层中α-FeOOH与γ-FeOOH所占比例的变化规律,对初期锈层演化机制做出推测。
实验材料成分列于表1。实验材料制成尺寸为150 mm
表1 实验用钢的成分
Table 1 Compositions of the tested steels
Steel | C | Si | Mn | S | P | Cu | Ni | Cr | Fe |
---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
Q235 | 0.16 | 0.20 | 0.61 | 0.023 | 0.019 | --- | --- | --- | Bal. |
09CuPCrNi-A | 0.01 | 0.36 | 0.43 | 0.007 | 0.09 | 0.3 | 0.15 | 0.5 | Bal. |
参照GB/T 14165-2008《金属和合金大气腐蚀实验现场实验的一般要求》,分别在武汉大气环境材料腐蚀国家野外科学观察研究站 (湿热城市大气) 和武汉石化厂区化工环境曝晒点 (湿热工业大气),进行大气曝晒实验,两站污染环境因子如表2所示。试样固定于曝晒架上,正面朝南,与水平方向呈45°倾角,曝晒实验周期为15,30,90和180 d。
表2 两站点近3 a污染因子平均浓度
Table 2 Average concentrations of the environment factors of two sites in recent three years (concentration/mg100 cm-2d-1)
Exposure site | NO2 | H2S | SO3 | NH3 | Sea-salt particle |
---|---|---|---|---|---|
Wuhan | 0.1531 | 0.0730 | 0.3452 | 0.0367 | 0.0090 |
Shihua | 0.5394 | 0.1726 | 0.3627 | 0.0269 | 0.0466 |
采用Tafel极化曲线研究Q235碳钢和耐候钢带锈试样的电化学性能。实验在PARSTAT2273电化学工作站上进行,测量采用三电极体系,辅助电极为石墨电极,参比电极为饱和甘汞电极 (SCE),采用氯化橡胶,将圆筒粘在带锈试样上,圆筒内部圆形工作面作为工作电极。测试介质为3.5%NaCl (质量分数) 的溶液。进行Tafel极化曲线测量,电位扫描范围为-250~+500 mV (vsEcorr),扫描速率为0.667 mV/s。
用JSM-6510LV型SEM观察锈层表面及截面形貌。用钢片将锈层刮下,采用D8-Focus型XRD对锈层粉末进行扫描,2θ范围为10°~60°,扫描速率为2°/min,铜靶,采用数据库PDF卡片中的强度比 值 (RIR),根据下式分别求出各相的质量分数:
式中,I表示最强峰的面积积分强度,w为物相在锈层中所占的质量分数。
由于锈层中物相比较多,XRD测量峰也比较繁杂。本文采用物相含量比值R (由下式求得) 来表征物相成分变化,以得到较准确的数据。
另外通过PDF卡片求得RIRα-FeOOH平均值为2.81,RIRγ-FeOOH为4.55。
Q235与09CuPCrNi-A两种钢试样分别在城市大气和工业大气中曝晒后,腐蚀锈层形貌如图1所示。从两种钢材曝晒15和30 d的形貌来看,耐候钢表面腐蚀产物更粗大;对曝晒180 d后的两种钢试样锈层形貌进行对比,差别并不是很明显。从两种材料的腐蚀失重曲线 (图3) 可以看到,耐候钢在腐蚀比较严酷的石化工业大气中,其失重较Q235碳钢明显偏轻,耐蚀性能较好。两种钢试样在腐蚀相对较轻的城市大气实验结果显示,曝晒前两个周期耐候钢反而腐蚀较重,曝晒90 d后耐候钢的腐蚀速率与Q235碳钢相当。图2为锈层的截面形貌,从图中可以看出,两种钢试样在两种大气中,曝晒90 d内的锈层较为疏松,直至曝晒180 d锈层才开始变得致密,并且在同一地点曝晒的前期耐候钢的锈层更厚一些,后两个周期并无明显差异。从图2b~d中可以明显看出锈层中有分层,靠近基体的锈层比较疏松。耐候钢基体中的合金元素Cu,P,Cr,Ni等在腐蚀时形成Cr(O,OH)6,Fe2NiO4和CuOx,这些腐蚀产物作为锈层形成的成核点,使后期形成的锈层将更为致密[13]。
图1 Q235碳钢和耐候钢在城市与工业大气中曝晒15, 30和180 d的SEM像
Fig.1 Surface morphologies of Q235 steel (a1~a3, b1~b3) and 09CuPCrNi-A steel (c1~c3, d1~d3) exposed in urban atmosphere (a1~a3, c1~c3) and industrial atmosphere (b1~b3, d1~d3) for 15 d (a1~d1), 30 d (a2~d2) and 180 d (a3~d3)
图2 Q235碳钢和耐候钢在城市和工业大气中曝晒15, 90和180 d的截面形貌
Fig.2 Cross-sectional morphologies of Q235 steel (a1~a3, b1~b3) and 09CuPCrNi-A steel (c1~c3, d1~d3) exposed in urban atmosphere (a1~a3, c1~c3) and industrial atmosphere (b1~b3, d1~d3) for 15 d (a1~d1), 90 d (a2~d2) and 180 d (a3~d3)
图3 Q235碳钢和耐候钢在武汉站和石化站曝晒不同时间的腐蚀速率
Fig.3 Corrosion rates of Q235 steel and 09CuPCrNi-A steel exposed in Wuhan and Shihua for different time
根据Evans等[14]提出的大气腐蚀机理,基体首先发生溶解:
图4 Q235钢裸材在3.5%NaCl溶液中的Tafel曲线
Fig.4 Tafel polarization curve of blank Q235 steel in 3.5%NaCl solution
图5 Q235碳钢在武汉和石化站曝晒不同时间的Tafel曲线
Fig.5 Tafel polarization curves of Q235 steel in Wuhan (a) and Shihua (b) with different exposure time
图6 耐候钢在武汉和石化站曝晒不同时间的Tafel曲线
Fig.6 Tafel polarization curves of 09CuPCrNi-A steel in Wuhan (a) and Shihua (b) with different exposure time
图7 带锈试样及Q235碳钢裸材阴极极化曲线斜率随曝晒时间的变化
Fig.7 Cathode slope of the samples covered with rust layer and blank Q235 after exposure for different time
图8 带锈试样阳极极化曲线斜率随曝晒时间的变化
Fig.8 Anode slope of the samples covered with rust layer after exposure for different time
试样在两个站点分别腐蚀15,30,90和180 d的腐蚀产物的XRD谱见图9和10。两种试样的主要腐蚀产物为α-FeOOH,γ-FeOOH和Fe3O4。另外,在石化站还发现β-FeOOH (分析石化站海盐粒子近3 a平均值为0.046 mg/(100 cm2d),武汉站的则远小于石化站的为0.009 mg/(100 cm2d),而海盐粒子中Cl-的存在是形成β-FeOOH的主要因素)。其中,Fe3O4在曝晒90 d后锈层中才出现明显强度峰 (如图9和10中画圈部位)。由于锈层中β-FeOOH强度峰并不明显,以及Fe3O4的强度峰大多出现在曝晒180 d的锈层中,因此,在初期腐蚀过程中,对α-FeOOH与γ-FeOOH的比例变化进行分析 (图11)。从图中画圈的部位可以看到,Q235碳钢和耐候钢在武汉站第一个周期 (15 d) 腐蚀锈层中,α-FeOOH占比几乎为零,在石化站第一个周期的α-FeOOH占比约在50%。另外,从图中可以看到,曝晒180 d的α-FeOOH占比相对于曝晒90 d的有一个整体下降的趋势,同时Fe3O4峰在曝晒180 d突然出现,说明Fe3O4出现与α-FeOOH占比下降具有一定相关性。随锈层的增厚,O2和水分渗入界面层变难,以致Fe3O4转化成α-FeOOH的过程受阻,导致Fe3O4累积。而曝晒180 d时锈层电化学活性突然升高,以及阳极极化曲线斜率在曝晒180 d时骤降,都与电化学活性不稳定的亚态铁化合物Fe3O4的出现,以及α-FeOOH形成受阻等因素有关。
图9 Q235碳钢在武汉和石化站曝晒不同时间腐蚀产物的XRD谱
Fig.9 XRD patterns of Q235 steel exposed in Wuhan (a) and Shihua (b) for different time
图10 耐候钢在武汉和石化站曝晒不同时间腐蚀产物的XRD谱
Fig.10 XRD patterns of 09CuPCrNi-A steel exposed in Wuhan (a) and Shihua (b) for different time
图11 Q235碳钢和耐候钢在曝晒不同时间后锈层中α-FeOOH与γ-FeOOH的比例变化
Fig.11 Proportion of α-FeOOH and γ-FeOOH in the rust layer formed on Q235 steel and 09CuPCrNi-A steel after exposure for different time
(1) 在腐蚀条件恶劣的石化站环境下,与Q235碳钢相比,耐候钢在较短时间内覆盖比较完整的锈层,并达到一定厚度,后期腐蚀受到抑制。在武汉站,耐候钢曝晒前两个周期不足以形成完整锈层,在基材合金作为腐蚀成核点的作用下,其腐蚀速率较Q235碳钢快。耐候钢在石化站的腐蚀速率以及在武汉站后两个周期的腐蚀速率较Q235碳钢更慢。说明耐候钢的耐候优越性主要体现在依靠后期形成锈层相对致密来减缓腐蚀速率。
(2) 耐候钢和Q235碳钢在武汉站的主要腐蚀产物为α-FeOOH和γ-FeOOH以及后期出现的Fe3O4,在石化站的主要腐蚀产物增加了β-FeOOH。石化站曝晒前两个周期的α-FeOOH较武汉站形成更快,说明酸性环境有利于α-FeOOH的形成。
(3) 曝晒180 d时Fe3O4的XRD峰突然变强,α-FeOOH的占比突然变小,造成锈层整体电化学活性升高,都与Fe3O4的累积有关。累积的Fe3O4受到锈层隔绝作用,后期转化成α-FeOOH的过程非常缓慢。
The authors have declared that no competing interests exist.
作者已声明无竞争性利益关系。
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