高炉在用18.5％MgO的炉渣进行冶炼时,炉子比较顺行,炉温比较稳定。但由于炉渣的脱破能力较弱,必须提高炉渣的总碱度((CaO+MgO)/SiO_2)。 本文着重地分析了高MgO渣冶炼时焦比升高的原因。理论计算证明将白云石直接装入高炉时由于带入炉中的CO_2量(每吨铁)增加了15％,导致了高炉的直接还元率以及因此的焦比的升高。应将白云石作为烧结原料。

通过150余炉钢的度验,指出了为着提高侧吹硷性转炉钢材性能应考虑下列几点: 1.侧吹硷性转炉钢的常温机械性能是完全符合而远为超过部颁标准甲类钢性能规定之最低数据。但由于钢中含氮较高,平均在0.008％左右,故而就钢材的应变时效、兰脆、应变硬化以及低温性能而言,显著地较酸性转炉钢及平炉钢为低劣。过去选取按平炉钢化学成分的规格,是不合适的,因为忽略了氮气含量的影响。试验提出钢的化学成分修改的意见。 2.钢中含氧量的多寡与成品非金属夹杂物的含量,当吹风深浅的程度不变时,在颇大的程度上决定于吹炼终点的炭分高低,且比较显著地影响着钢材的性能,今后应避免吹炼时过分的降炭、出钢后包中增炭以调整成分的操作。

在控制的热轧条件下,曾制备了四种不同晶粒大小和显微结构的镇静钢和沸腾钢“钢三”的试样进行了机械时效试验。衡量机械时效处理的后果采用了冲击、抗张、抗压和硬度四种试验。 结果示:控制热轧条件可以改进“钢三”的显微结构,从而改善了“钢三”机械时效处理后的变脆倾向,其中镇静钢的显微结构和晶粒度可以在较大的范围内改变而成品均可以达到标准的要求,但沸腾钢则要严格地控制其显微结构和晶粒度才能合格。 衡量机械时效处理的后果以比较刚性的试验如冲击试验和抗张试验较能给出明确和有规律的结果,抗压度验和硬度试验的结果软不明确而且规律性亦较差。 机械时效处理后的性能的改变是冷加工和时效的综合结果。随着显微结构的不同,冷加工和时效在机械时效处理的总效果中所占的分量亦各异。

为了说明高矽质矽砖在烧成中发生的物理化学变化对制品性质及破裂的影响,以五台(A)、都拉哈拉(B)、石门(C)、江密峰(D)产四种矽石为原料依高矽质矽砖的制造条件制成度样,分别按固定的升温速度烧至1000°,1250°,1250°,1400°,1430℃和在1430℃保温15小时6种温度条件下烧成,根据试样的窑业物理性质与相组成变化讨论了烧成期间影响制品性质和破裂的原因。结果指出: 1.高矽质矽砖的窑业物理性质不论原料的种类如何,均在1000℃以上的温度发生显著的变化。影响这些变化的主要原因是玻璃质的生成和石英的变态转变。 2.高矽质矽砖中的石英变态转变过程,依原料种类有很大区别,石英→方石英的转变速度呈:C>A>B>D的顺序;方石英→鳞石英的转变速度呈B>A>C>D的顺序。 3.高矽质矽砖在烧成中产生破裂的原因,是基质完全转变之后,石英→方石英转变在大颗粒石英进行时产生的应力状态引起的。 4.为了避免烧成破裂,对于A,C两种原料可不加或少加添加物,烧成上火温度应控制在1350℃;B可不加添加物或只加MgO;D需加入适量的添加物,烧成止火温度要略高于1350℃。

参考实验室的研究结果,经过半工业试验,试制了标准型热稳定性镁砖,制成品的气孔率为18％;荷重软化点为1570°—1620℃;耐急冷急热性(水冷却)平均为107次,质量优于耐崩裂性铬镁砖;提供了继续改进的意见:应当采用粗颗粒的预先合成的尖晶石,其加入量为10—30％。 添加氧化铝改善了镁砖热稳定性,认为是由于尖晶石与方镁石的膨胀系数不同,在制品烧成的冷却过程中,彼此的收缩不一样,因而产生了内应力,在一定的装填结构下,这种应力借助于不同组成的颗粒界面的开脱或基质部分的断裂而消除,制品内部产生了缝隙;缝隙的形成,缓冲了制品受急冷急热时所产生的另一种应力的作用,从而提高了制品的热稳定性。

<正> 矽、铝、锰都是常用的脱氧剂,对于它们脱氧产物的组成,可以用实际检定法及热力学数据来考查,二者并可互作参考。实际检定方法的缺点是只能检定骤然冷却后的固体试样,从而推测其在液体中的存在形态;而用热力学数据来考查时,往往因为高温实验困难,数据散乱,而得出各种不同的结果。因此对矽、铝、锰脱氧产物组成的问题,至今还存在着不同的看法。本文目的为重新分析文献上已有的脱氧数据来对脱氧产物的组成作一考查。

<正> 电解法分离钢中的非金属夹杂物已被确定为比较适合的方法之一,在苏联、我国以及有些别的国家都正广泛地采用着;可是最近Баталин和Розенфелд在考察电解法分离非金属夹杂物的准确性和适用性时,他们以硫酸亚铁为电解液,用铂作阳极,以纯MnO及流钢砖中渣膜作夹杂物,测出在电解过程中的损失量,最后得到的结果是前者几乎全部补溶解了,而后者的损失量也是很严重的,其中被溶解的MnO也达1/3以上。这个事实是不是就说明了电解分离钢中的夹杂物非常不可靠了呢,我们有进一步研究的必要。本文的目的仅说明非金属夹杂物在电解分离过程中被溶解的情形,但不能用以肯定电解分离及分析是完全可靠的,因为其中的其他步骤(如破坏碳化物)还可能引起严重的损失,我们还须要更深入的进行研究。

<正> 前文叙述18/8/3/1 Cr-Ni-Mo-Ti不锈钢经1300℃固溶处理后,在750°—950℃保温,δ-铁素体先分解为奥氏体,随后才有δ→σ的转变,并观察到在δ-铁素体分解过程有TiC的沉淀。金相观察不易看出分解初期在γ/δ及δ/δ相界上所析出组织的细节,因而应用电子显微镜作进一步的观察。 金相样品的尺寸为8×4×3毫米,样品经1100℃保温半小时后水淬,然后分别在850℃保温不同时间。用电解磨光方法制备作品,电解液成分及电解,磨光条件大致如前文所述。磨光后用苦味酸酒精溶液蚀刻,但在个别情况下,也用碱性赤血盐溶液。这两种侵蚀剂的成分为:

最近二十年来,合金钢中的碳化物受到许多科学工作者的重视和研究,这促进了我们对于现有合金钢的了解,并为发展新钢种提供了有用的数据。 本文综合报导作者在这方面的研究工作的主要结果;首先综述过渡族金属的碳化物及在碳钢回火过程中所生成的铁碳化合物,继之间明在低合金钢中合金元素在渗碳体和铁素体两相中的分配,最后讨论在高合金钢中合金碳化物的生成及其与次生硬化的关系。