合成了一种新的席夫碱缓蚀剂3，5-二溴水杨醛-2-噻吩甲酰肼 (L2)，通过Tefel极化曲线、电化学阻抗、扫描电镜和分子动力学模拟方法研究了该缓蚀剂在模拟油田水中对碳钢的缓蚀效果，并探讨了其缓蚀机理和吸附行为。结果表明，L2在不同温度、H₂S浓度、pH值和Cl^-浓度条件下的模拟油田水中对碳钢均具有良好的缓蚀性能。分子动力学模拟结果表明，在水溶液中缓蚀剂L2分子可以稳定地平行吸附在金属表面，有效地将金属表面和水分子隔开，从而起到缓蚀作用，吸附方式为多位点化学吸附；同时L2形成的分子吸附膜可有效地抑制腐蚀离子 (Cl^-和H₃O⁺) 在吸附膜中的扩散，避免了金属表面与腐蚀介质接触而发生腐蚀，从而表现出良好的缓蚀性能。

采用失重法、SEM、EDS微观分析方法和电化学阻抗技术研究了X70钢在有/无SRB的侵蚀性土壤模拟溶液中的腐蚀行为。结果表明，在无菌介质中，X70钢表面生成不具有保护性的腐蚀产物，其腐蚀速率随浸泡时间的延长而增大；在有菌介质中，钢表面形成致密的生物膜，对界面传质有一定的阻碍作用，从而减轻X70钢的腐蚀。腐蚀产物的吸附及S含量随浸泡时间的延长而增加，使得腐蚀产物膜疏松易脱落，促进了基体的腐蚀。无菌介质中腐蚀产物内层的稳定性与腐蚀产物的沉积及分布有关；而在有菌介质中，多孔的胞外聚合物对活化过程中的质量传输过程有一定阻碍作用。

针对超超临界机组典型用钢铁素体/马氏体P92钢在600 ℃，25 MPa，溶解氧浓度分别为0，100和300 μg/L的超临界水环境中进行了氧化实验研究。结果表明：氧化层为典型的双层结构，外层为富Fe的Fe₃O₄，内层为富Cr的Fe-Cr尖晶石氧化物；不同于550 ℃超临界水环境的氧化结果，氧化膜在氧化初期就产生了裂纹；溶解氧浓度为300 μg/L条件下的氧化试样，内层氧化物与基体之间产生明显的裂缝。并讨论了溶解氧对氧化增重和裂缝形成的影响。

利用动电位极化和表面形貌观察技术，结合电容-电位曲线测量和Mott-Schottky分析，探讨了糖苷化合物对钢筋在含3.5%NaCl的Ca(OH)₂饱和溶液中的缓蚀行为和表面钝化膜性能的影响。结果表明，糖苷阻锈剂的加入可有效减缓钢筋的腐蚀，促进钢筋表面的钝化，提高钢筋耐Cl^-侵蚀能力；阻锈剂虽未改变钢筋表面钝化膜的半导体性能，但钝化膜内载流子密度却显著下降；钝化膜致密性分析表明，随糖苷浓度增大，钢筋表面钝化膜稳定性和致密性逐渐增强，耐蚀性提高。

随时效温度的增加马氏体组织逐渐细化，马氏体板条间析出NbC颗粒；当时效温度达到550 ℃时有球状富Cu相析出。580 ℃开始有较弱的奥氏体衍射峰出现，即在时效中发生了马氏体向奥氏体的逆转变，620 ℃时，富Cu相由共格相转变为非共格相并聚集长大呈短棒状；随着时效温度的升高，腐蚀失重率逐渐增大，自腐蚀电位依次降低，电化学阻抗值不断减小，耐蚀性降低。

借助Hilbert-Huang变换 (HHT) 研究了Q345B碳钢在模拟混凝土孔隙液中的电化学噪声信号的时频谱，发现相比离散小波变换 (discretewavelet transform，DWT)，HHT在噪声信号识别过程中具有更高的时频分辨率和稳定性，能够从本质上提高对电化学噪声中耦合的亚稳态点蚀信号的解析精度。针对Q345B碳钢处于钝化态、亚稳态点蚀萌发和稳态点蚀生长等不同阶段的噪声特点，提出了一套基于HHT边界谱的腐蚀状态量化指数与腐蚀特征识别方法。借助于在线电化学噪声监测装置，HHT算法将可用于诊断工业环境的腐蚀形态和腐蚀发展趋势。

对某区123个110 kV变电站的接地网中部土壤进行取样分析，详细测定了土壤的理化性能 (共11个指标)，应用因子分析法对测定数据进行分析、处理。结果表明，该区变电站接地网土壤腐蚀性主要影响因素为：Ca²⁺+Mg²⁺，SO₄^2-，pH值，Cl^-和含水率。以此5项关键腐蚀性因素作为评价指标进行综合评价，该区变电站接地网土壤腐蚀性分为特强 (11个变电站)、强 (86个变电站)、较强 (14个变电站) 和中等 (12个变电站) 4个等级。同时，采用德国Beckman标准评价方法对123个变电站接地网土壤腐蚀性进行了评价，两者结果基本一致，说明因子分析法可应用到变电站接地网土壤腐蚀性评价中，且可靠性较高。

阳极开路电位下由于氧化膜的存在导致阳极不易溶解，当对阳极施加外加电流后，双电层电容逐渐增大，极化电阻逐渐减小，氧化膜逐渐破裂；随着极化电位的增大，阳极发出电流迅速增大，此时极化电阻逐渐减小，最后基本稳定不变；极化电阻较小的阳极材料有着较好的电化学性能，这与4 d加速实验的评价结果相吻合。

电化学噪声时域谱可以预测局部腐蚀的发生，定性地说明腐蚀发生的类型；电流标准偏差σ_I，噪声电阻R_n和电流白噪声水平W能表征腐蚀发展的剧烈程度，当腐蚀发生时，σ_I和W趋于增大，R_n趋于减小。

通过实海暴露实验，研究了N6纯Ni和Monel400镍合金在中国南海海域800和1200 m深海环境下的长周期 (3 a) 腐蚀行为。采用SEM，EDS和XRD技术，分别进行了腐蚀形貌观察，腐蚀产物成分和相组成分析。结果表明：在深海环境下，Monel400镍合金的耐局部腐蚀能力要优于N6纯Ni。N6纯Ni在绿色腐蚀产物膜 (由NiCl₂6H₂O组成，还覆盖有少量的CaCO₃和MgCO₃等无机盐类) 下发生了很严重的隧道腐蚀，甚至出现了局部穿孔现象。Monel400镍合金表面生成了宽浅型的点蚀坑，点蚀坑上覆盖有由 (CuNi)₂Cl(OH)₃组成的腐蚀产物。N6纯Ni和Monel400镍合金的最大点蚀坑深度均随水深的增加而降低。

利用高压釜腐蚀实验研究了Zr-1Nb-xGe (x=0，0.05，0.1，0.2，质量分数，%) 合金在400 ℃，10.3 MPa过热蒸汽中的耐腐蚀性能；利用SEM和TEM分别观察了合金和氧化膜的显微组织。结果表明：添加Ge可以改善Zr-1Nb合金的耐腐蚀性能，当Ge含量为0.05%时效果最佳。在Zr-1Nb-xGe合金中存在4种第二相，分别是β-Nb，Zr(Nb，Fe，Cr)₂，Zr(Nb，Fe，Cr，Ge)₂和尺寸较大的Zr₃Ge。Ge在Zr-1Nb合金α-Zr基体中的最大固溶含量在0.05%~0.1%之间，固溶的Ge可以有效延缓氧化膜中显微组织的演化，从而改善合金的耐腐蚀性能；当Ge含量超过合金的固溶含量时，会形成Zr(Nb，Fe，Cr，Ge)₂以及尺寸较大的Zr₃Ge第二相，Zr₃Ge会使耐腐蚀性能降低。

研究了等通道转角挤压 (ECAP) 工艺处理对Zn-22Al合金耐腐蚀性能的影响，考察了显微组织演变对Zn-22Al合金在3.5% (质量分数) NaCl溶液中的失重及电化学腐蚀行为的影响。结果表明：相比铸态Zn-22Al合金，经过ECAP处理后的试样组织明显细化，晶粒尺寸均匀。晶粒细化导致晶界大量增加及应力增大，试样表面缺陷增多，富铝相被优先腐蚀后，导致被富铝相包围的富锌相脱落，腐蚀速率加快，腐蚀失重随着挤压道次的增加而增加。电化学测试结果表明，随着挤压道次的增加，Zn-22Al合金腐蚀电流密度逐渐增加，腐蚀电位逐渐下降，合金的耐腐蚀性能随挤压道次的增加而逐渐降低。

AM60合金中加入稀土Nd可使晶粒细化，具有强化晶界和相界的作用，主要是通过提高基体电极电位来改善镁合金的耐腐蚀性能，加入Nd可阻隔活化Mg与H⁺的接触面积，同时抑制了Mg₁₇Al₁₂ 相对α相腐蚀的促进作用，加强了新相Al₁₁Nd₃和Mg₁₇Al₁₂相对镁合金腐蚀的阻碍作用，从而提高镁合金的耐腐蚀性能。

在315 ℃的模拟压水堆一回路水环境下，针对316和304奥氏体不锈钢及690合金等压水堆核电站主设备材料，通过将在含Co的高温溶液中浸泡形成的氧化膜试样再放入含Zn溶液中进行腐蚀实验，研究了Zn对Co在氧化膜中沉积行为的影响。结果表明，Co的沉积使氧化膜形貌发生了变化，Zn对沉积在氧化膜中的Co有置换作用。

对某蚀刻厂的废蚀刻液通过膜电解工艺进行再生，并通过蚀刻性能条件实验研究了蚀刻时间、温度、蚀刻液浓度、蚀刻液游离酸含量等因素对蚀刻液 (新蚀刻液、在线蚀刻液、再生蚀刻液) 氧化还原电位和蚀刻速率的影响。结果表明，再生蚀刻液满足蚀刻要求，并且当蚀刻温度为50~60 ℃、蚀刻液浓度为再生蚀刻液浓度的90%、游离酸浓度为0.3 mol/L以上时，再生蚀刻液蚀刻速率最大。