本文研究了稳定奥氏体合金(4J29)在中性3.5%NaCl 水溶液中的应力腐蚀特征曲线、起裂方式以及扩展特征;研究了此合金在动态充氢条件下的氢致延滞断裂特性。通过对比分析以及管型试样应力腐蚀结果,提出了此合金在含 Cl~-水溶液中的应力腐蚀是以氢致开裂为主的观点。本文通过对比实验还研究了整体介质中 H~+浓度以及 Cl~-浓度对4J29合金应力腐蚀的影响.

采用摸拟缝隙的闭塞电池研究了0Cr18Ni9Ti 奥氏体不锈钢在3%氯化钠溶液中闭塞区内溶液的变化和 Cr(Ⅲ)存在的形态。当电流通过闭塞区时,随电量的增加,溶液的 pH 值迅速下降,Cl~-离子浓集。合金元素 Cr 是导致该体系中缝内阳极液低 pH 值的主要因素。用分光光度法和电化学分析法研究了阳极液,发现 Cr(Ⅲ)是以稳定而可溶的羟氯络合物形态存在于缝内闭塞液中,没有观察到 Cr(Ⅲ)因水解而形成的难溶 Cr(OH)_3沉淀物。根据上述实验结果推断:由于 Cl~-离子在缝内不锈钢表面的特性吸附,并进一步与膜中主要成份 Cr 形成可溶性的羟氯络合物而淡钝化膜遭到破坏,从而使腐蚀加剧。

研究了以奥氏体为基体的和以铁素体为基体的两类双相不锈钢中第二相对应力腐蚀裂纹发展的影响,并采用选择性屏蔽某一相、测定另一相极化曲线等电化学方法探讨了这种影响的作用机理。结果表明:对应于耐应力腐蚀破裂的情况,两类双相钢中的第二相都表现出了对应力腐蚀裂纹发展的阻碍作用;同时,在电化学行为方面都起着阴极作用。因此,作者认为,第二相不易发生阳极溶解是其阻碍应力腐蚀裂纹发展,提高双相不锈钢耐应力腐蚀性能的重要原因。

用扫描电镜、透射电镜能谱和俄歇能谱等研究了尿素厂汽提塔内实际腐蚀部件的腐蚀形态和机理。结果发现:固溶态的316L 不锈钢发生了晶间腐蚀,并伴生全面腐蚀和晶粒脱落,因而晶间腐蚀不深;其晶界区并不贫铬但富集磷、硅,晶界磷含量比钢中平均含量高二个数量级;而同样介质条件下未遭受晶间腐蚀的固溶态00Cr25Ni22Mo2N 高纯不锈钢却未见磷、硅的晶界富集。故认为磷(硅)的晶界富集是固溶态316L 不锈钢在尿素生产介质中产生晶间腐蚀的重要原因之一.

用电化学方法(EPR 法)研究了不同材料和各种敏化条件对奥氏体不锈钢敏化程度的影响,并采用摸拟贫铬区的 Fe-11%Ni-Cr(6～18%)钢,研究了 EPR 法的特性.发现对不含 Mo 的钢而言,贫铬区的铬含量在16%以下时,就发生再活化溶解,因此,EPR 法比 Strauss 法更灵敏。试验后试样表面的金相观察发现:在晶界或夹杂物周围,首先发生方向性侵蚀点,然后,连结成腐蚀沟.

铁素体不锈钢在0.5M 硫酸水溶液中的阳极极化曲线出现两个活性溶解电流峰。相同成份的含铌铁素体不锈钢只有一个活性溶解电流峰,这说明铌在合金中能起到防止敏化作用。对阳极氧化钝化膜进行了俄歇电子能谱的表面分析。结果表明钝化膜中铬的富集强度随钝化电位的升高而提高,并且含铌铁素体不锈钢钝化膜中铬的富集强度高于其他成份相同的铁素体不锈钢。

用 X 射线衍射技术研究了30CrMnSiNi2A 高强度钢上镉及镉-钛镀层中的晶体取向。镀层中晶体取向具有轴向织构的特征。氰化镀镉中为<11■2>取向;无氰镀镉中为<11■2>+<10■0>取向;无氰镀镉-钛(0.3～0.6%)形成<11■0>+<10■0>取向的轴向织构,再添加少量麦芽糖(光亮剂)可提高其轴向织构的程度。少量钛在镀层中起着控制晶体取向转变及吸氢的作用,减少了基材氢脆的危险性。

测定了 Ni-Cr 系,Ni-Cr-Al-Ti 系和 Ni-Cr-Al-Ti-Ce 系合金在900℃纯 Na_2SO_4和75%Na_2SO_4～25%NaCl 混合盐中的热腐蚀重量变化。结果表明 Ni-Cr 系合金在混合盐中的热腐蚀比在纯 Na_2SO_4中剧烈得多。Ni-Cr 系中加入 Ti 和 Al 可明显提高在混合盐中的热腐蚀抗力。合金中加入 Ce 对抗 Na_2SO_4的热腐蚀有明显作用,而对抗混合盐的热腐蚀作用不明显。

采用失重法测定腐蚀速率,研究苯乙腈类化合物在不同温度下对20~#碳钢在5%盐酸中的缓蚀作用机机理,探讨在苯乙腈分子中对位引入不同官能团及在α-位引入异丙基对缓蚀性能的影响。根据缓蚀率和温度的关系及对碳钢在盐酸中的溶解动力学分析推测,苯乙腈类化合物的缓蚀机理是化学吸附作用。在对位引入具有推电子作用官能团可提高其缓蚀能力,引入吸电子的官能团则减弱缓蚀作用。α-位异丙基的作用,则视对位基团的情况而异。