研究了不同热处理后的Al60Mn13Ti25V2合金的高温氧化行为.结果表明：在1000℃下，单纯均匀化热处理合金和热等静压+均匀化热处理的合金均具有良好的恒温氧化性能；而在900℃和1000℃条件下，热等静压+均匀化热处理合金的循环氧化性能明显优于单纯均匀化热处理合金的循环氧化性能.其原因为热等静压处理有助于消除合金内部微孔等缺陷，使合金组织的均匀化得到改善，降低氧化膜的热应力对循环氧化的影响.

研究了峰时效AA2090及AA8090 Al-Li合金的晶间腐蚀与剥蚀敏感性。结果表明，AA2090合金峰时效时晶内析出大量T1相，晶内T1相的优先溶解导致晶间腐蚀的电化学动力较低。合金晶间腐蚀程度较弱；而AA8090合金峰时效时由于T2相在晶界呈粗链状析出，其阳极溶解导致严重的晶间腐蚀。由于晶间腐蚀敏感性的差异，AA8090合金的剥蚀敏感性较大，而AA2090合金则出现只是小薄片状的轻微剥蚀。

采用双层辉光离子渗金属技术，在纯铜表面形成均匀的渗钛层.对离子渗钛试样和纯铜试样在400℃和700℃进行了高温氧化对比实验，分别给出了它们的氧化动力学曲线，用扫描电子显微镜观察分析氧化表面形貌，结果表明纯铜表面离子渗钛后提高了高温抗氧化的性能，降低了氧化速率，离子渗钛层的氧化膜致密，对继续氧化有阻碍作用.

对含氢腐蚀裂纹的碳钢进行1000℃、10h的再热循环处理后，SEM和TEM观察表明，氢蚀裂纹发生完全愈合.Fe和C在γ-Fe中的快速扩散是碳钢中氢蚀裂纹愈合的必要条件.氢蚀裂纹愈合的动力是氢蚀气泡长大导致的塑性变形能Es，在Fe、C和氢原子扩散都足够快的情况下，氢蚀裂纹的愈合条件是Es2γ/r(γ为界面表面张力，r为裂纹半长).TEM观察表明，氢蚀裂纹形成使晶界发生严重的塑性变形，位错密度高且相互缠绕，氢蚀裂纹的愈合过程伴随着亚晶长大、晶界滑动的高温回复过程甚至再结晶，位错回复低密度、整齐排列的低能态，片层状珠光体的出现也表明基体组织发生修复.

采用干湿复合循环实验、电化学交流阻抗和扫描电镜等方法研究了7种碳钢与低合金钢在试验环境中的腐蚀规律及腐蚀试验后带锈试样的电化学特征.结果表明，7种材料的腐蚀失重率随时间均遵从负指数规律：Y=Y0+Ae-t/B.电化学测试结果表明带锈试样进一步腐蚀的速度受阴极扩散过程所控制;7种材料带锈试样的阻抗值与材料的年腐蚀速率呈线性关系.

采用薄层电化学测试技术，并结合结露试验和表面粗糙度测量研究了冷轧低碳钢板的耐大气腐蚀性能.研究表明，薄层电化学测试技术可以评价冷轧低碳钢板耐大气腐蚀性能，且评价结果与钢板的实际使用情况基本一致.冷轧低碳钢板表面结露行为与钢板表面粗糙度分布有关，但与钢板的耐大气腐蚀性能并无直接关系.

用Kelvin探头电位分布测量技术研究了无机盐微粒沉积在大气腐蚀的发生与发展过程中的作用.结果表明，无机盐沉积诱发金属大气腐蚀的必要条件是环境相对湿度大于该无机盐与其饱和溶液平衡的相对湿度RHOSS.只有在这种条件下，无机盐微粒能够吸收环境中的水汽，在金属表面形成了薄电解质液层并改变电极表面的电位分布为不均匀的火山型电位分布.峰电位EP和谷电位EV会随环境相对湿度的变化而迅速变化，而金属基体电位EM不随环境湿度变化.增加干湿循环次数会增大峰电位EP和谷电位EV的差值即腐蚀电动势，从而增大了大气腐蚀速度.无机盐颗粒沉积金属表面化学分布与电位分布密切相关.提出了无机盐颗粒沉积金属表面不均匀电位分布模型，说明了无机盐颗粒沉积诱发大气腐蚀过程的机制.

从土壤中分离得到一株自养型的脱氮硫杆菌(Thiobacillus denitrificans)，该菌株的最佳生长pH值为70.借助扫描探针显微镜和电子探针分析技术，研究该菌株与硫酸盐还原菌(SRB)混合培养时，在SRB腐蚀过程中，对碳钢表面SRB生物膜形貌、致密性以及组成的影响.结果表明：脱氮硫杆菌的存在阻碍SRB生物膜的形成，降低生物膜的粗糙度，增强生物膜的致密性；脱氮硫杆菌存在时，生物膜中腐蚀性硫化物的含量降低，表明脱氮硫杆菌对SRB引起的腐蚀有抑制作用.

试验研究了X70管线钢在模拟土壤介质中，循环载荷下的裂纹扩展特性和宏观规律.结果表明，裂纹扩展主要受裂尖应力强度因子幅ΔK的控制；在模拟高pH值(pH=93)土壤介质中，加载频率(01 Hz～10 Hz)对裂纹扩展速率无明显影响；在模拟近中性土壤介质中，裂纹扩展速率随加载频率的降低而升高，呈现明显的频率效应.结合裂纹扩展特性，分别建立了X70管线钢在模拟高pH值和近中性土壤介质中，加载频率为01 Hz～10 Hz的裂纹扩展量化模型.

用人工加速的方法研究了紫外光对涂层的影响.用石英晶体 微天平(QCM)测试发现老化后涂层对H2O和SO2的吸附率明显增大.电化学阻抗(EIS)测定发现孔隙率随光照射时间增加而增大，涂层电阻随光照时间增加而减小.傅利叶变换红外光 谱(FTIR)分析表明，光照使涂层分子碳链断裂，醇酸涂层发生在芳香酯的C-O键，聚氨酯涂层发生在芳香酯的C-O键和氨酯键C-N，同时有一些亲水基团生成.用扫描电子显微镜(SEM)观察涂层表面产生了许多孔穴.涂层吸水率增加是由亲水基团增加和孔隙增加共同引起的，但孔隙增加的贡献更大.而涂层对SO2吸附率的增加是由双键α-H过氧化物的增加和孔隙的增加共同引起的，α-H过氧化物的增加的贡献更大.

利用动电位扫描法、恒电流模拟闭塞电池研究了MoO2-4、Cr2O2-7、PO3-4等3种离子对A3钢在NaHCO3-NaCl溶液中 点蚀形核和点蚀发展的影响以及作用机理.结果表明，MoO2-4和PO3-4都对小孔形核和发展起到抑制作用，而Cr2O2-7仅对小孔形核起到抑制作用，对小孔生长则起到促进作用.进一步的研究表明，造成这种差别的主要原因是它们在蚀孔闭塞区内对溶液pH的影响是不一样的.MoO2-4和PO3-4进入闭塞区后，能提高pH，抑制了阴极过程；而Cr2O2-7使pH下降，促进了阴极过程.

通过浸泡失重法和电化学方法研究了磷脱氧铜在含4种缓蚀剂、沸腾除氧的60%LiBr溶液中的腐蚀行为.结果表明，LiOH、Na2MoO4和BTA无论单独还 是以不同浓度复合添加都能提高Cu的耐蚀性.复配LiOH后既有利于形成钝化膜，又促进CuBTA配合物的生成，而Na2MoO4的还原产物MoO2等氧化物又能参与形成钝化膜.因而缓蚀效果优异，最优配比为010 mol/L LiOH+150 mg/L Na2MoO4+100 mg/L BTA.NO-3扩散速度慢，能增加点蚀倾向，且其还原反应受LiOH抑制，因而复配LiNO3对抑制Cu的活性溶解效果不佳.4种缓蚀剂对改善Cu的缓蚀效果依次为：LiOH>BTA>Na2MoO4>LiNO3.

研究了3种不同功率(18 kW、22 kW、26 kW)对激光熔覆WCP/Ni基金属陶瓷涂层的组织与磨损性能的影响.选择合适的激光功率(22 kW)，可以获得WCP均匀分布并与基体合金结合良好的WCP/Ni涂层.激光熔覆过程中WC颗粒与基体合金界面间发生了扩散反应溶解,导致未熔WC颗粒周围形成了块状的富W碳化物，功率较高时更加明显.激光熔覆WCP/Ni基涂层由未熔WC颗粒，块状或枝晶状的富W碳化物，杆状的富Cr碳化物以及其间的γ枝晶固溶体及其共晶组织所组成.不同激光功率下的WCP/Ni涂层的显微硬度与耐磨性均远高于Ni60涂层，其中22 kW功率的WCP/Ni基涂层的显微硬度最高，耐磨性最好.

叙述了碳气氛温度、金属材料种类及表面状态、构成碳源的气体种类、比例及流速等因素对金属材料结焦行为的影响，介绍了催化结焦的引发机理及其应用。然后以FeCrNi合金为例，分别介绍了内部渗碳和金属粉化这两种渗碳行为，并叙述了温度、碳气氛、合金材料晶体结构及成分构成的影响。最后分析了结焦和渗碳的关系，并介绍了添加结焦抑制剂、调整金属材料结构及成分构成、表面涂层化3种防护对策。